一、陶瓷燃烧器在热风炉上的应用简介（论文文献综述）
张伯鹏,李富朝,王潘峰,李贯朋[1]（2017）在《热风炉陶瓷燃烧器的研究与应用》文中进行了进一步梳理本文阐述了各种热风炉用燃烧器的特点与工作原理,通过对各种热风炉用燃烧器的特点与工作原理的研究,分析产生弊病的原因,并运用各种技术手段,对各种燃烧器结构,拱顶空间空气动力学特性进行了研究,在此基础上研发出具有自主知识产权的,三维混合非预混型陶瓷燃烧器,并详细介绍了该燃烧器的研究内容与方法,以及新型燃烧器结构在顶燃式热风炉工业化应用中取得的良好应用效果,展示了其广阔的发展前景。
张伯鹏,李富朝,王潘峰,李贯朋[2]（2017）在《热风炉陶瓷燃烧器的研究与应用》文中提出本文阐述了各种热风炉用燃烧器的特点与工作原理,通过对各种热风炉用燃烧器的特点与工作原理的研究,分析产生弊病的原因,并运用各种技术手段,对各种燃烧器结构,拱顶空间空气动力学特性进行了研究,在此基础上研发出具有自主知识产权的,三维混合非预混型陶瓷燃烧器,并详细介绍了该燃烧器的研究内容与方法,以及新型燃烧器结构在顶燃式热风炉工业化应用中取得的良好应用效果,展示了其广阔的发展前景。
彭川[3]（2010）在《卡鲁金顶燃式热风炉燃烧器的数值模拟》文中进行了进一步梳理卡鲁金顶燃式热风炉相对于内燃式和外燃式热风炉,具有蓄热面积大、结构对称强度高、热效率高、送风温度高、生成维护费用低和使用寿命长等优点。相对于其他顶燃式热风炉,它采用一个多烧嘴环形陶瓷燃烧器,煤气与助燃空气得到充分混合并实现旋流燃烧,彻底消除了燃烧脉动,是顶燃式热风炉的重要发展方向之一。顶燃式热风炉的核心是陶瓷燃烧器,而目前国内外对卡鲁金热风炉燃烧器的研究和设计还缺乏系统全面的分析,因此对燃烧器的流场结构和燃烧特性的研究对优化它的结构,提高热效率都具有重要的意义。本文针对某高炉的卡鲁金顶燃式热风炉燃烧器建立与原型相似比为1:10的燃烧器内空煤气流动、混合和燃烧的数学、物理模型,应用FLUENT模拟软件,在给定速度入口边界条件下,选用RSM湍流模型（雷诺应力模型）来模拟燃烧器内的湍流流动,选用组分传输模型模拟冷态下的流场结构,分析热风炉燃烧器内空煤气流动混合特性、燃烧室不同截面上的流场特性和组分均匀度、空煤气喷口出口的流动特性以及蓄热室格子砖对出口气流的影响。同时在冷态模拟的基础上选用PDF燃烧模型和P1辐射模型,在给定空煤气入口流量的条件下,模拟燃烧器中空煤气的热态燃烧过程。研究燃烧过程中烟气的速度分布、温度分布和组分分布特性,并计算得到空煤气燃烧的烟气出口温度和燃烧效率。冷态数值计算结果表明:环形陶瓷燃烧器的多层多喷口结构能够保证空煤气气流充分混合并形成旋流,旋流气流将在燃烧室中心产生回流,局部地方产生小的漩涡,从而有效地缩短火焰的长度。同时流量大小对燃烧室不同截面和燃烧室出口流动的均匀性基本没有影响。预热室中四层喷口流量均匀度达90%,空气喷口的速度均匀性相对煤气喷口更好,因此通过优化煤气喷口布置可以提高喷口出流的整体气流均匀性。烧烧室出口气流分布不均匀,边缘速度大,中心气流速度小,最大速度为最小速度的2.5倍,但其均匀性优于传统顶燃式热风炉,燃烧室出口的平均速度均匀度为68.74%,燃料组分浓度均匀度为71.76%,氧气组分浓度均匀度为74.91%,因此考虑通过优化热风炉的结构设计来提高蓄热室上部的气流分布。热态模拟结果表明:燃烧室内空煤气燃烧为典型的扩散燃烧,煤气引入管在上,空气管在下形成预燃室中空气包裹煤气的旋流流动状态,旋流燃烧和回流阻碍了火焰中心的发展,大大缩短火焰的长度不会对蓄热室格子砖产生影响,同时预燃室半球球顶空间充满了煤气,燃烧在空气喷口下方才开始,空煤气在燃烧器中的燃烧效率达到95.44%,燃烧室出口的烟气平均速度为6.7135m/s,烟气平均温度为1534.7K。最后,论文本课题进行了总结,并对卡鲁金顶燃式热风炉燃烧器的后续研究工作提出了建议。
柳浩[4]（2009）在《汉钢2#高炉热风炉提高风温实践研究》文中研究说明热风炉是高炉炼铁生产的重要设备之一,热风炉结构不断发展变化,目的是向高炉提供更高温度的热风。理论实践证明,提高风温可以降低焦比,增加喷煤量。我国部分重点企业的热风温度已经达到世界先进水平,但是地方中小企业的热风温度还处在一个较低的水平,风温水平维持在1050℃左右,有的企业甚至更低。我国平均风温与国际先进水平仍有150℃～200℃的差距。本文研究的汉钢2#高炉热风炉为外燃式球式热风炉,风温水平较低,年平均风温在960℃左右,成为制约2#高炉各项技术经济指标提高的主要障碍。在收集汉钢2#高炉热风炉各项参数的基础上,掌握了致使汉钢风温水平低下种种因素。结合汉钢实际情况,实施了以提高风温为目的的技术改造。技改措施主要有:采用整体式热管换热器单预热助燃空气、改良球床结构、引进新型高效陶瓷燃烧器、改善原料条件确保高炉顺行,改进热风炉操作制度以及对管道和拱顶进行了加固。通过以上措施,提高了热风炉拱顶温度,增大了球床蓄热面积和稳定性,改善了燃烧工况,同时确保了高炉有接受高风温的条件。通过提高风温的实践研究,汉钢2#高炉热风炉风温由961.2℃提高到1120.7℃,提高了159.5℃,高炉利用系数平均提高了0.147t/（m3.d）,喷煤比提高20.57kg/t,入炉焦比下降95.77kg/t。实践证明本次以提高风温为目的的实践研究是成功的,极大地改善了汉钢2#高炉的各项技术指标,为企业带来了巨大的经济效益。热风炉技改后,新型陶瓷燃烧器的使用、新型操作系统、管道绝热保护措施等等,使热风炉的热效率大大提高,节约了高炉煤气,也降低了工人的劳动强度,为国内同类型企业的技术发展积累了实践经验。
李静[5]（2009）在《高温热风炉预热系统设计与研究》文中提出随着炼铁技术不断进步,在高炉煤气贫化、发热值降低,而焦炉煤气等高发热值燃料又不足的情况下,提高热风炉风温及热效率,为降低炼铁能耗、增加喷煤量创造条件,将是炼铁生产中的一项重要课题。本课题通过对我国钢铁企业热风炉风温现状调查,分析风温较低的主要原因,提出采用对空、煤气预热技术,是提高热风炉风温的有效途径。针对某钢铁企业4号高炉热风炉风温长期偏低的问题,通过进行热风炉热诊断测定,分析其运行状态及限制风温提高的各种因素。在此基础上,根据本企业现有煤气条件,采用附加燃烧炉的空、煤气双预热系统工艺,对热风炉热风系统进行工艺优化改造,包括设计双预热系统工艺流程、系统中各单元的热工计算、主体设备燃烧炉和换热器的选择与设计等。最后对空、煤气双预热系统进行研究及估算其投产经济效益。实际使用证实,设计的热风炉双预热系统,在烧100%高炉煤气的条件下,风温达到1200℃预期目标,热风炉热效率达到79%以上,排烟温度由260℃降低到140～170℃。在满足高炉对高风温要求的同时,也回收了烟气余热,实现烟气综合利用。
戴方钦,黄素逸,李少华,刘可[6]（2009）在《带中心扰流柱的热风炉陶瓷燃烧器的试验研究》文中研究表明通过模型试验研究的方法,研究了带中心扰流柱的陶瓷燃烧器的阻力特性、空煤气喷口及通道气流的特性以及燃烧器火井气流的流动特性。试验结果表明,设计开发的带中心扰流柱的热风炉陶瓷燃烧器能够满足实际生产需要。
黄国华,邢桂菊[7]（2008）在《高炉热风炉高风温技术的发展与应用》文中指出热风炉高风温是一项综合技术。对于提高热风炉风温,着重叙述了采用低热值煤气获得高理论燃烧温度的措施和高效陶瓷燃烧器的发展及应用现状,并且介绍了增加热风炉的加热面积、余热回收、耐火材料及冷风烟气均配等方面的技术,从多方面多角度和节能的观点出发,选择风温的最佳值,进行系统全面的工作,提出了进一步优化高风温技术的努力方向。
戴方钦[8]（2008）在《高炉热风炉陶瓷燃烧器的研究与应用》文中研究指明高炉热风炉是高炉炼铁中高炉加热鼓风的重要设备,是现代高炉不可缺少的重要组成部分。高风温是高炉提高产量、降低能耗、提高生铁质量和降低生铁成本的有效措施之一。热风炉陶瓷燃烧器又是热风炉的关键设备,热风炉陶瓷燃烧器设计的优劣,直接关系到热风炉设计的质量和热风炉的使用效果。本文针对太原钢铁公司3#高炉热风炉陶瓷燃烧器在生产中出现的问题,通过理论计算与分析的方法确定了陶瓷燃烧器设计参数,并在此基础上运用相似理论建立模型的试验研究的方法开发了一种带中心扰流柱的热风炉陶瓷燃烧器,这种燃烧器运用于太原钢铁公司3#、4#高炉热风炉,新余钢铁公司7#、8#高炉热风炉、武钢集团鄂城钢铁有限公司1080 m3高炉热风炉。带中心扰流柱的热风炉陶瓷燃烧器,采用空气二次加入,煤气环道中央设置中心绕流柱,煤气入口设置煤气导流板等措施增强煤气与空气的混合效果,通过合理分配空气通道和煤气通道的阻力,使瓷燃烧器的阻力只有传统套筒式陶瓷燃烧器25%,增加陶瓷燃烧器的燃烧能力和燃烧器的负荷调节范围。本文还针对顶燃式热风炉在运用中存在的问题,以柳钢6#高炉的球式热风炉为研究对象,采用模型试验的研究方法开发了用于顶燃式热风炉的多火孔无焰陶瓷燃烧器。多火孔无焰陶瓷燃烧器采用一对空气和煤气管道与热风炉相连,减少了拱顶开孔,结构稳定;具有独立的煤气和助燃空气环道以及多火孔结构;环道中设有导流砖,使各喷火孔喷出的气量均匀,保证燃烧在空气过剩系数较小（1.05）的情况下,使煤气能完全燃烧,从而提高燃烧温度,实现无焰燃烧,消除燃烧脉动;工作时阻损小,调节范围大,工作稳定可靠;燃烧器立式安装于热风炉顶部,有利于改善拱顶初始气流分布。生产实践证明,可提高热风温度50～150℃,节约高炉煤气约15%,经济效益显着。本文还从理论研究的基础出发,建立了顶燃式热风炉三维模型,并通过数值计算,对冷态和热态条件下的气体流动和燃烧过程进行了模拟。分析了热风炉内部流场和燃烧器的燃烧特性。论文首先建立与原形相似比为1:6的三维模型,选择适合模拟顶燃式热风炉内气体流动的标准κ—ε湍流模型,采用SIMPLE算法对压力和速度进行耦合,在给定速度入口的边界条件下,分析了热风炉内气体的流场、燃烧室出口和燃烧器喷口出口处的气流均匀性。然后对基于概率密度的PDF燃烧模型进行了介绍,采用这一模型及P1辐射模型,对顶燃式热风炉燃烧室的燃烧情况进行了模拟。受计算机计算能力限制,选择1/7的热风炉三维模型进行计算,切割面定义为周期性边界条件。在给定空气和煤气入口速度及出口压力,计算得到了热风炉燃烧室的速度分布、温度分布、各组分的浓度分布等。模拟计算结果与实际运行经验在定性上是一致的,可以用数值模拟的方法对热风炉的燃烧情况进行定性对比。最后,论文对课题进行了总结,并对热风炉技术的未来发展进行了展望。高风温将是热风炉技术发展不断追求的目标,但不应超过1450℃。采用耐高温的炉子下部支柱和炉箅子,提高离开热风炉的烟气温度至600～650℃,然后利用烟气采用高温热管换热器预热空气和煤气,追求尽量高的煤气预热温度应是未来的主要发展方向。顶燃式热风炉将代替内燃式和外燃式热风炉成为未来发展的方向。高炉热风炉的设计寿命以15～20年为宜。数值模拟技术是一种节约成本,参数结构调整方便的很实用的一种技术,作为试验研究的一种补充是有益的,但还有待发展,未来热风炉技术研究最可能模式是数值模拟技术开发和实验室模型验证的结合。
段润心,段中坚[9]（2008）在《论提高高炉风温的根本途径》文中认为对提高高炉风温的方法作了论述。采用混烧高热值煤气、预热煤气和助燃空气、以及增大格子砖的换热面积等人们所熟知的方法来提高风温,其效果会受到热风炉自身综合技术性能的影响;采用烟气和冷风均匀配气技术、DS旋流强换热格子砖、先进的燃烧器以及DS顶燃式高温热风炉,以全面完善和提高热风炉自身的综合技术性能,是大幅度提高风温、稳定风温和延长热风炉寿命的根本和有效的途径。
步佼哲[10]（2008）在《顶燃式热风炉用燃烧器的试验研究与数值模拟》文中研究表明项燃式热风炉的核心是燃烧器,其性能直接影响到顶燃式热风炉的工作状态和送风水平。因此,研究并了解其性能具有重要意义。通过文献检索,国内尚无关于顶燃式热风炉及其燃烧器的冷态试验研究的文献报道。为了了解顶燃式热风炉用燃烧器内气体流动与流场分布情况,在两种顶燃式热风炉用燃烧器的模型上进行了冷态试验的相关测量,并运用能谱分析法测量空气与煤气的混合情况,最后对其进行了数值模拟。顶燃式热风炉燃烧器模型Ⅰ煤气和空气出口处于同一排但间隔布置,并且采取空气喷口中心线与混合室径向一致,煤气喷口与混合室径向成25°角布置方式。通过模型Ⅰ的冷态试验得出:在非预混的条件下,当空气和煤气喷口在同一排布置时,出口速度分布不均匀;当气体喷口均为直流喷口时,气流多集中在中心部位;当气体喷口均为旋流喷口时,则多集中在边缘;因此喷口气流应采取直流与旋流相配合为佳。在研究分析第一种燃烧器的基础上改进设计了新的燃烧器即模型Ⅱ,并进行了冷态试验。模型Ⅱ的空气煤气分别走独立的环道,其中煤气环道在空气环道的上方。空气环道和煤气环道分别在圆周上均匀分布两排各12个喷口;其中上排气体喷口的中心线与混合室径向一致,下排气体喷口的中心线与混合室径向成22°角。由模型Ⅱ的冷态试验得出:空气煤气分别走独立的环道,气体出口速度分布相对均匀;空气和煤气各有一排旋流喷口,有利于提高空气和煤气混合均匀度及燃烧的稳定性;气体喷口的中心线与混合室径向的夹角的角度选择对流场分布也有一定影响,合适的角度为22°左右;另外,模型Ⅱ的气体集气环道外置,环道与混合室内壁间厚度增加,单位体积耐火材料的热应力就相应减小,有利于保护墙体。数值模拟运用计算流体力学软件FLUENT来实现,模拟工况与实验工况相对应。模拟计算了模型Ⅰ的流场、浓度场、温度场及压力分布。从试验和数值模拟的结果来看,二者是吻合的。
二、陶瓷燃烧器在热风炉上的应用简介（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、陶瓷燃烧器在热风炉上的应用简介（论文提纲范文）
（2）热风炉陶瓷燃烧器的研究与应用（论文提纲范文）
| 1 引言 |
| 2 各种热风炉燃烧器的特点与工作原理 |
| 2.1 套筒式金属燃烧器 |
| 2.2 套筒式陶瓷燃烧器 |
| 2.3 栅格式陶瓷燃烧器 |
| 2.4 预混型陶瓷燃烧器 |
| 2.5 非预混型陶瓷燃烧器 |
| 2.6 三维混合非预混型陶瓷燃烧器 |
| 3 热风炉燃烧器的研究内容与方法 |
| 3.1 热风燃烧器主要研究内容 |
| 3.2 热风炉燃烧器的研究方法 |
| 4 新型热风炉燃烧器的应用情况与效果 |
| 5 结论 |
（3）卡鲁金顶燃式热风炉燃烧器的数值模拟（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| 英文摘要 |
| 主要符号表 |
| 1 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 顶燃式热风炉的发展 |
| 1.2.1 顶燃式热风炉的特点 |
| 1.2.2 顶燃式热风炉的主要结构形式 |
| 1.2.3 卡鲁金顶燃式热风炉的发展 |
| 1.3 顶燃式热风炉燃烧器的研究 |
| 1.3.1 热风炉燃烧器的发展 |
| 1.3.2 顶燃式热风炉燃烧器的实验研究 |
| 1.3.3 数值模拟在热风炉燃烧器中的应用 |
| 1.4 本课题的研究内容 |
| 2 数值计算方法 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 物理模型 |
| 2.3 数学模型 |
| 2.3.1 基本控制方程 |
| 2.3.2 湍流模型 |
| 2.3.3 组分输运模型 |
| 2.3.4 燃烧模型 |
| 2.3.5 辐射模型 |
| 2.4 顶燃式热风炉燃烧器的数值求解 |
| 2.4.1 网格划分 |
| 2.4.2 边界条件的处理 |
| 2.4.3 近壁面处理方法 |
| 2.4.4 求解控制 |
| 3 卡鲁金热风炉燃烧器的冷态数值模拟研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 计算工况 |
| 3.3 冷态计算结果及分析 |
| 3.3.1 热风炉燃烧器的流动特性 |
| 3.3.2 热风炉燃烧室内不同截面的流场特性和配气均匀度 |
| 3.3.3 燃烧器喷口出口的流动特性和配气均匀度 |
| 3.3.4 蓄热室格子砖对出口气流分布的影响 |
| 4 热态模拟研究 |
| 4.1 模拟条件 |
| 4.2 计算结果及分析 |
| 4.2.1 燃烧室中心垂直截面的流场特性 |
| 4.2.2 燃烧室出口的流场特性 |
| 5 课题结论和展望 |
| 5.1 课题结论 |
| 5.2 未来工作展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录：作者在攻读学位期间发表的论文目录 |
（4）汉钢2#高炉热风炉提高风温实践研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 文献综述 |
| 1.1 国内外热风炉现状分析研究 |
| 1.1.1 国内外热风炉结构形式的发展 |
| 1.1.2 我国热风炉现状分析 |
| 1.2 提高风温对高炉指标的影响 |
| 1.2.1 提高风温对焦比的影响 |
| 1.2.2 提高风温对喷煤比的影响 |
| 1.2.3 我国风温水平现状及与国外差距 |
| 1.3 汉钢热风炉概况 |
| 1.4 课题提出背景和创新点 |
| 1.4.1 课题提出背景 |
| 1.4.2 创新点 |
| 2 汉钢2~#高炉球式热风炉 |
| 2.1 球式热风炉特性分析 |
| 2.1.1 球式热风炉的发展 |
| 2.1.2 球式热风炉基本特征 |
| 2.1.3 球式热风炉热工特性 |
| 2.1.4 球床结构 |
| 2.1.5 燃烧器 |
| 2.2 汉钢2~#高炉球式热风炉原始参数 |
| 2.2.1 热风炉原始设计参数 |
| 2.2.2 工艺平面布置 |
| 2.2.3 球床结构 |
| 2.2.4 燃烧器及燃烧室 |
| 2.2.5 拱顶结构及炉衬材质 |
| 2.3 汉钢2~#高炉球式热风炉运行情况及存在问题 |
| 2.3.1 汉钢2~#高炉球式热风炉运行情况 |
| 2.3.2 汉钢外燃球式热风炉存在问题 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 影响汉钢2~#高炉风温的因素 |
| 3.1 拱顶温度 |
| 3.1.1 拱顶温度 |
| 3.1.2 理论燃烧温度 |
| 3.2 炉顶温度与热风温度的差值 |
| 3.3 高炉炉况和热风炉操作制度 |
| 3.3.1 高炉炉况对风温的影响 |
| 3.3.2 热风炉操作制度对风温的影响 |
| 3.4 耐火材料性能 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 提高汉钢2~#高炉热风炉风温实践研究 |
| 4.1 提高热风炉拱顶温度 |
| 4.1.1 预热助燃空气 |
| 4.1.2 降低煤气含水量 |
| 4.2 改良球床结构 |
| 4.2.1 耐火球球径的调整 |
| 4.2.2 球床高度及装球量调整 |
| 4.2.3 耐火材料性能改进 |
| 4.2.4 新球床运行使用情况 |
| 4.3 高效陶瓷燃烧器的使用 |
| 4.3.1 套筒式陶瓷燃烧器的不足 |
| 4.3.2 新型陶瓷燃烧器的调查 |
| 4.3.3 新型陶瓷燃烧器的引进 |
| 4.4 改善原料条件确保高炉顺行 |
| 4.4.1 汉钢高炉炉况分析 |
| 4.4.2 MgO含量对高炉渣粘度影响的实验 |
| 4.4.3 添加白云石对炉况的影响 |
| 4.5 热风操作制度的改进 |
| 4.6 其余辅助设施 |
| 4.6.1 热风管道的改进 |
| 4.6.2 拱顶结构的加固 |
| 4.7 本章小结 |
| 5 提高风温对汉钢2~#高炉指标的影响 |
| 5.1 汉钢热风炉改造后各项技经指标 |
| 5.1.1 风温的变化情况 |
| 5.1.2 利用系数的变化情况 |
| 5.1.3 煤比的变化情况 |
| 5.1.4 焦比的变化情况 |
| 5.2 提高风温给汉钢带来的经济效益 |
| 5.3 本章小结 |
| 6 结论 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录 |
（5）高温热风炉预热系统设计与研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 综述 |
| 1.1 高风温对高炉冶炼的意义 |
| 1.2 我国高风温冶炼技术现状 |
| 1.2.1 我国热风炉现状 |
| 1.2.2 我国钢铁企业的高风温应用现状 |
| 1.2.3 提高风温的技术措施 |
| 1.3 热风炉风温的各种预热技术分析 |
| 1.3.1 提高理论燃烧温度的依据 |
| 1.3.2 提高理论燃烧温度 |
| 1.3.3 国内高风温的预热技术 |
| 1.3.4 国外高风温的预热技术 |
| 1.3.5 各种预热技术评述 |
| 1.4 本课题研究内容及研究意义 |
| 1.4.1 研究内容 |
| 1.4.2 研究意义 |
| 2 热风炉热工分析 |
| 2.1 高炉设备与热风炉工艺现状 |
| 2.1.1 高炉设备现状 |
| 2.1.2 热风炉工艺现状 |
| 2.2 热风炉热诊断测定与计算 |
| 2.2.1 热诊断测定 |
| 2.2.2 热诊断计算 |
| 2.3 热风炉热诊断结果分析 |
| 2.3.1 热能利用状况及其它技术经济指标 |
| 2.3.2 热能利用状况评价 |
| 2.3.3 热工状态分析 |
| 2.4 风温提高的途径研究 |
| 2.4.1 风温的实际状况 |
| 2.4.2 提高风温的途径 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 热风炉高温预热系统设计与研究 |
| 3.1 预热方案分析 |
| 3.2 双预热方案研究及确定 |
| 3.2.1 双预热方案研究 |
| 3.2.2 双预热工艺方案的确定 |
| 3.3 双预热系统设计的特点 |
| 3.4 双预热系统热工计算 |
| 3.4.1 热风炉理论燃烧温度 |
| 3.4.2 实际燃烧空、煤气量 |
| 3.4.3 高温换热器热工计算 |
| 3.4.4 燃烧炉热工计算 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 空、煤气双预热系统主要设备的选择与设计 |
| 4.1 燃烧器的选择设计与燃烧炉的结构形式 |
| 4.1.1 燃烧器的选择设计 |
| 4.1.2 燃烧炉的结构形式 |
| 4.1.3 燃烧炉的监测 |
| 4.2 预热空、煤气换热器的选择 |
| 4.2.1 预热煤气和1级空气换热器的选择 |
| 4.2.2 预热2级空气换热器的选择 |
| 4.2.3 换热器的监测 |
| 4.3 预热系统工艺流程中管道的改造 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 空、煤气双预热系统研究 |
| 5.1 工业试验调试 |
| 5.2 空、煤气预热效果分析 |
| 5.2.1 预热前后热风炉热工参数比较分析 |
| 5.2.2 预热后效果分析 |
| 5.3 经济效益估算研究 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 结论 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 硕士研究生期间发表论文 |
（7）高炉热风炉高风温技术的发展与应用（论文提纲范文）
| 1 热风炉高风温技术 |
| 1.1 提高理论燃烧温度 |
| 1.1.1富化煤气和空气 |
| 1.1.2高温空气燃烧 |
| 1.1.3煤气脱水除尘 |
| 1.2 采用高效陶瓷燃烧器和顶燃式热风炉 |
| 1.3 增加热风炉换热面积 |
| 1.4 改进炉用耐火材料 |
| 1.5 均匀分布冷风与烟气流 |
| 1.6 合理的操作和工作控制制度 |
| 1.7 其他 |
| 2 结论 |
（8）高炉热风炉陶瓷燃烧器的研究与应用（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 高炉热风炉型式的发展 |
| 1.3 热风炉用燃烧器技术的发展 |
| 1.4 高炉热风炉陶瓷燃烧器技术的研究 |
| 1.5 本章小结及本文要做的工作 |
| 2 带中心扰流柱热风炉陶瓷燃烧器的试验研究与应用 |
| 2.1 前言 |
| 2.2 太钢3#高炉热风炉陶瓷燃烧器的设计与计算 |
| 2.3 带中心扰流柱热风炉陶瓷燃烧器的冷态实验研究 |
| 2.4 带中心扰流柱的陶瓷燃烧器在太原钢铁公司的运用 |
| 2.5 带中心扰流柱的陶瓷燃烧器在其它高炉上的运用 |
| 2.6 本章结论 |
| 3 多火孔无焰陶瓷燃烧器的试验研究与运用 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 多火孔无焰陶瓷燃烧器的设计与计算 |
| 3.3 多火孔无焰陶瓷燃烧器的冷态模拟试验研究 |
| 3.4 多火孔陶瓷燃烧器在柳钢大型球式热风炉上的实践 |
| 3.5 多火孔无焰陶瓷燃烧器在其它高炉上的应用 |
| 3.6 结论 |
| 4 多火孔无焰陶瓷燃烧器的数值模拟 |
| 4.1 数值计算方法 |
| 4.2 多火孔无焰陶瓷燃烧器的冷态模拟 |
| 4.3 多火孔无焰陶瓷燃烧器的热态模拟 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 热风炉技术未来的发展与展望 |
| 5.1 高风温将是热风炉技术发展不断追求的目标 |
| 5.2 顶燃式热风炉将是未来发展的方向 |
| 5.3 高炉热风炉合适的设计寿命 |
| 5.4 热风炉技术的研究方法 |
| 6 结语 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附件1 柳钢750m~3高炉热风炉设计计算 |
| 附件2 顶燃式热风炉多火孔无焰陶瓷燃烧器试验模型图 |
| 附录3 作者攻读博士学位期间发表的论文 |
| 附录4 专利证书 |
| 附录5 获奖证书 |
（10）顶燃式热风炉用燃烧器的试验研究与数值模拟（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 主要符号说明 |
| 目录 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 选题意义 |
| 1.2 热风炉结构型式 |
| 1.2.1 内燃式热风炉 |
| 1.2.2 外燃式热风炉 |
| 1.2.3 顶燃式热风炉 |
| 1.3 热风炉用燃烧器 |
| 1.3.1 金属燃烧器 |
| 1.3.2 陶瓷燃烧器发展历程及研究现状 |
| 1.3.3 陶瓷燃烧器分类 |
| 1.4 顶燃式热风炉实际应用中的问题 |
| 1.5 本文主要工作 |
| 第二章 有限空间的射流理论 |
| 2.1 射流概述 |
| 2.1.1 射流的定义 |
| 2.1.2 射流的类型 |
| 2.2 紊动射流的特性 |
| 2.2.1 紊动射流的形成与卷吸及掺混作用 |
| 2.2.2 紊动射流的分区结构 |
| 2.2.3 射流边界线性扩展 |
| 2.2.4 等密度自由射流的动量守恒 |
| 2.3 紊动射流基本方程 |
| 2.3.1 粘性流体运动的基本方程 |
| 2.3.2 紊流基本方程 |
| 2.3.3 定常紊流边界层方程 |
| 2.4 有限空间中的紊动射流 |
| 2.4.1 经典的二维附壁紊动射流 |
| 2.5 旋动射流 |
| 2.5.1 旋动射流的旋度、分类和流动形态 |
| 2.5.2 旋动射流的运动方程及其近似分析 |
| 2.6 射流理论在顶燃式热风炉燃烧器的应用 |
| 第三章 顶燃式热风炉燃烧器的冷态试验研究 |
| 3.1 燃烧器模型Ⅰ冷态模拟试验研究 |
| 3.1.1 冷态模拟试验所用设备、仪器及气体参数 |
| 3.1.2 顶燃式热风炉燃烧器的定义 |
| 3.1.3 燃烧器Ⅰ的结构 |
| 3.1.4 第二自模区和临界雷诺数的确定 |
| 3.1.5 模型Ⅰ燃烧器气体喷口断面速度的测定 |
| 3.1.6 模型Ⅰ燃烧器出口处速度的测定 |
| 3.1.7 模型Ⅰ蓄热室孔板表面速度的测定 |
| 3.1.8 各种工况所测蓄热室上表面速度分布的相对均方差 |
| 3.1.9 各种工况所测蓄热室上表面速度分布图 |
| 3.1.10 模型Ⅰ阻力损失系数k值的确定 |
| 3.1.11 模型Ⅰ气体旋流动力特性值 |
| 3.1.12 模型Ⅰ能谱分析 |
| 3.2 模型Ⅰ冷态试验研究小结 |
| 3.3 燃烧器模型Ⅱ冷态模拟试验研究 |
| 3.3.1 顶燃式热风炉模型Ⅱ结构 |
| 3.3.2 模型Ⅱ燃烧器气体喷口断面速度的测定 |
| 3.3.3 模型Ⅱ燃烧器出口处速度的测定 |
| 3.3.4 模型Ⅱ蓄热室孔板表面速度的测定 |
| 3.3.5 各种工况所测蓄热室上表面速度分布的相对均方差 |
| 3.3.6 各种工况所测蓄热室上表面速度分布图 |
| 3.3.7 模型Ⅱ阻力损失系数k值的确定 |
| 3.3.8 模型Ⅱ能谱分析 |
| 3.4 模型Ⅱ冷态试验研究小结 |
| 第四章 顶燃式热风炉模型Ⅰ数值模拟 |
| 4.1 数值模拟方法简介 |
| 4.2 控制方程及数学模型 |
| 4.2.1 基本控制方程 |
| 4.2.2 气流湍流模型 |
| 4.2.3 湍流燃烧模型 |
| 4.3 数值模拟的条件 |
| 4.3.1 计算区域 |
| 4.3.2 入口条件 |
| 4.3.3 出口条件 |
| 4.3.4 壁面条件 |
| 4.4 数值模拟结果 |
| 4.5 数值模拟小结 |
| 第五章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
四、陶瓷燃烧器在热风炉上的应用简介（论文参考文献）
- [1]热风炉陶瓷燃烧器的研究与应用[A]. 张伯鹏,李富朝,王潘峰,李贯朋. 2017年第三届全国炼铁设备及设计研讨会会议资料, 2017
- [2]热风炉陶瓷燃烧器的研究与应用[A]. 张伯鹏,李富朝,王潘峰,李贯朋. 第十一届中国钢铁年会论文集——S14.耐火材料, 2017
- [3]卡鲁金顶燃式热风炉燃烧器的数值模拟[D]. 彭川. 重庆大学, 2010(03)
- [4]汉钢2#高炉热风炉提高风温实践研究[D]. 柳浩. 西安建筑科技大学, 2009(11)
- [5]高温热风炉预热系统设计与研究[D]. 李静. 西安建筑科技大学, 2009(10)
- [6]带中心扰流柱的热风炉陶瓷燃烧器的试验研究[J]. 戴方钦,黄素逸,李少华,刘可. 炼铁, 2009(01)
- [7]高炉热风炉高风温技术的发展与应用[J]. 黄国华,邢桂菊. 工业加热, 2008(06)
- [8]高炉热风炉陶瓷燃烧器的研究与应用[D]. 戴方钦. 华中科技大学, 2008(05)
- [9]论提高高炉风温的根本途径[A]. 段润心,段中坚. 2008年全国炼铁生产技术会议暨炼铁年会文集（下册）, 2008
- [10]顶燃式热风炉用燃烧器的试验研究与数值模拟[D]. 步佼哲. 辽宁科技大学, 2008(09)