一、泡沫陶瓷过滤网在球铁生产中的应用（论文文献综述）
任现伟[1]（2020）在《过滤网在砂型铸造过程中的应用研究》文中进行了进一步梳理作为金属液过滤技术,在砂型铸造过程中应用过滤网是一种比较成熟的工艺方法。过滤网的使用能够达到预防夹杂物等缺陷,为铸件质量的提升起到了非常重要的作用。但是,为了提高金属液净化效果,在应用过滤网的过程中还需要很多进一步研究的地方。因此,本研究从夹杂物的成因、滤网的净化机制、过滤网的作用和使用方法,以及过滤网残渣的危害等方面展开,以期能为铸造企业更合理应用过滤网技术提供借鉴。
张金钊[2]（2020）在《有色金属熔体过滤用碳化硅基泡沫陶瓷的研究》文中研究指明随着现代化工业进程的加快,诸如军工、通信、航空、汽车等重要领域对铸件的力学性能和综合质量的要求越来越高,影响铸件性能的核心变量便是在冶炼浇注过程中金属液的纯净度。金属液从熔炼炉流经导溜槽、浇注系统或者浇包过程中,会因接触空气氧化或炉膛内壁掉渣产生杂质。根据工艺环境不同,在横浇道、溜槽或者浇包内使用泡沫陶瓷过滤器是最有效的滤净办法。与铸造的工况和使用环境相比,有色金属冶炼过程中泡沫陶瓷需要在熔融金属液中浸泡至少5天的时间。碳化硅基泡沫陶瓷过滤器因其抗热震性好和耐金属熔液侵蚀性好的特性,可用于工况环境更为苛刻的有色金属冶炼用。但目前市场碳化硅基泡沫陶瓷普遍存在抗压强度低、使用过程中氧化膨胀等突出问题,不仅影响了有色金属的质量,也使过滤器成本居高不下。本论文依托企业优势,系统研究碳化硅基过滤器配方影响因素,探讨了制备工艺过程的关键科学问题。主要研究内容如下:以碳化硅为主体系,创新提出了多成分助熔体系,确定了以氧化铝-氧化硅-苏州土-河北土最佳复合助熔体系及与主成分匹配关系。根据提高产品力学性能和降低氧化增重率为原则,确定主体系和助熔体系的最佳质量比为55:45。碳化硅粉体采用二元颗粒级配,325目与1000目质量比为2:1时,可制得高固含量、低粘度的浆料,产品的抗压强度为1.75MPa、热震性13次、氧化增重率0.77%。其性能远高于目前生产产品性能,且生产成本降低6.73%;研究了 PAA-Na、PVA、CMC和硅溶胶复合添加剂的影响因素。体系以PAA-Na为分散剂,在添加量为0.2wt%时,得到流动性高的浆料,同时研磨时间缩短至3h,得料高达89%。确定了 PVA、CMC和硅溶胶为复合粘结剂体系,所得浆料粘度高、稳定性好,产品筋络的挂浆量有效提高,从而获得良好烧结强度。利用有机泡沫浸渍法制备了碳化硅基泡沫陶瓷,系统讨论了制备工艺的影响因素,研究表明:有机泡沫的最佳处理工艺是在30%的浓度的NaOH溶液中浸泡2h;辊压成型工艺中,产品厚度与辊间距的最佳比例为5:1～6:1,最佳辊压遍数为12～13次;烧成工艺中,当烧结温度为1350℃、保温2h时可得到力学性能最佳的产品;采用10m3的天然气窑炉烧成、表面喷涂氧化铝的碳化硅板为承烧板、层间距为100mm的装窑方案可有效解决烧成污染问题。论文通过上述配方体系创新、添加剂体系创新和工艺创新,制得的产品抗压强度和抗热震性等力学性能高、氧化增重率低,大大增强了产品的使用性能,有效解决了客户使用过程中的氧化膨胀问题和开裂塌陷问题,降低了 6.73%的生产成本,进一步释放了生产劳效。本产品在目前高质量有色金属冶炼过滤使用的基础上,未来可进一步在精密铸造、催化剂载体、保温材料等方向发挥作用。
戴斌煜[3]（2017）在《铜合金熔体过滤净化技术现状及其发展趋势》文中提出阐述了铜合金中的夹杂物的来源及其危害,综述了目前国内外铜合金熔体过滤净化技术的现状和研究趋势,重点阐述了泡沫陶瓷过滤机理及其吸附夹杂物的热力学条件,并展望了铜合金过滤净化技术的未来发展前景。
冀树军[4]（2013）在《有机泡沫浸渍法（PSD）及发泡凝胶法（FGC）制备SiC基泡沫陶瓷过滤材料的研究》文中认为泡沫陶瓷因其开放的三维网络骨架结构,具有气孔率高、孔径分布广、比表面积大、热传导率低、温度适应性好、耐腐蚀、抗氧化等优点,已广泛用于高温金属熔体过滤净化领域。SiC材料具有良好的抗热震性和化学稳定性,使其成为制造黑色合金及有色高温合金过滤器的首选材料。本研究在比较与总结国内外泡沫陶瓷先进研究成果的基础上,采取有机泡沫浸渍工艺（PSD）及发泡凝胶工艺（FGC）法,结合有机泡沫表面处理、烧结制度优化、磷酸铈、氧化钇增韧等手段,实验室制备SiC基泡沫陶瓷,并对制品性能进行了分析研究。1)采用PSD法制备SiC泡沫陶瓷,研究了浆料制备过程中硅溶胶对于浆料流变性能的影响,优化了浆料制备工艺。①固含量为55vo1%的SiC混合浆料,加入硅溶胶后,RSH值均随pH值增加呈降低趋势,硅溶胶含量为8wt%、 pH=10.3时,RSH值最低,分散效果最佳。最佳的固液比是55-60vo1%；②球磨时间-粘度曲线表明：高能球磨时间为60-90min,可获得较好的触变性及流动性。2)采用NaOH溶液、CMC、SDS及硅溶胶三种溶液对有机聚氨酯泡沫表面进行处理,改善其表面粗糙度及挂浆性能。①采用15wt%NaOH溶液,60℃下对聚氨酯泡沫水解40min,可在保持聚氨酯泡沫弹性的前提下,有效增加孔筋表面的粗糙度,并有效去除孔筋间膜。②CMC、SDS及硅溶胶的浸泡处理均可有效改善聚氨酯泡沫表面的亲水性,增加其挂浆性能。其中35wt%硅溶胶的改善效果最好,单位重量泡沫挂浆量可达30.7g/g。③对于固含量为60vol%的混合浆料,最佳的排浆挤压比为1/5。3)制定了优化烧结曲线。采用优化曲线,终点温度为1550℃、1650℃、1750℃、1850℃的烧结体的抗弯强度分别达到1.826Mpa、2.434Mpa、3.175Mpa、3.713Mpa,断裂韧性分别达到2.21MPa·m1/2、2.77MPa·m1/2、3.23MPa·m1/2和3.56MPa.m1/2；抗弯强度和断裂韧性的增幅在1550℃C-1650℃温度段均达到最大值。同样的终点烧结温度（1750℃）,优化曲线的抗弯强度、断裂韧性分别比工业曲线提高18.8%和42.9%。XRD与SEM分析表明,基体的强化作用主要源自刚玉的致密化团聚、SiO2的充分相变、液相的致密化作用、SiC氧化效应以及莫来石的增强作用。4)采用CeP04作为改性剂,在保证抗弯强度不受较大影响的前提下,提高制品的断裂韧性。①水热合成的无定形产物Ce1-x/3（P04）1-x（HPO4）x.nH2O在温度升高时,经历一系列相变,最终在1200℃后转变为稳定的m-CePO4.②在SiC混合浆料中添加1200℃煅烧CePO4粉体,CePO4添加量一定时,抗弯强度及断裂韧性均随终点烧结温度的提高而提高,其中1300～1400℃温度段增幅最大。而同一烧结温度下,断裂韧性先随CePO4添加量的增加而增大,达到峰值后,又呈下降趋势。③添加110℃CePO4干燥粉体,烧结体抗弯强度及断裂韧性均随终点烧结温度的升高而增加。其中抗弯强度在1200～1400℃区间的强度增幅较大,断裂韧性在1200～1300℃区间的增幅最大。比较同温度下添加1200℃煅烧粉末的烧结体,其抗弯强度及断裂韧性均有所提高,其中1200℃烧结体抗弯强度增幅最大,1500℃增幅最小,即烧结温度越高,强度差别越小；其在1300℃时断裂韧性增幅最大。5)采用FGC工艺制备SiC泡沫陶瓷。研究了木钠分散剂对于"AM-MBAM"氧化还原体系浆料流变性能的影响,以及pH值、引发剂含量、初始温度等对聚合凝胶反应效率的影响,确定了浆料优化成型工艺。①木钠分散剂含量为0.20～0.25wt%时,浆料的粘度及触变性较符合注模要求；对于固含量70vol%的浆料,当pH=11.5、分散剂含量为0.25wt%时,Zeta电位负值达到最大。②强碱环境下,凝胶效率及强度极低；强酸环境下,陶瓷聚合网络恶化,坯体强度降低。当pH值在3～10之间变化时,由于催化滞后所导致的温和凝胶对于坯体均匀成型最为有利。③引发剂过少,自由基数量太少,难以引发大面积凝胶反应,固化时间长,坯体强度低；引发剂含量过高,升温过快,反应时间短,浆料迅速固化,不利于料浆注模,且易破坏泡沫网络结构。④研究了初始温度对于引发剂含量为0.3wt%、pH=8.23的浆料的聚合反应效率的影响；分析了初始温度对引发剂分解率、单体与生长链扩散、笼子效应等因素的影响。结合坯体照片,确定了最佳初始温度。⑤当搅拌速度为35r/s的烧结试样,气孔率达到85.7%的同时,体积密度也较高,满足过滤器要求。6)研究了多种因素对于以氧化钇、刚玉为助烧剂,以明胶为胶凝剂,THAM为分散剂,Tween80为发泡剂的SiC混合浆料的流变性能影响。①有机强碱THAM添加量达到1.52wt%时,其分散、降粘效果达到最佳。刚玉和氧化钇添加可使SiC浆料等电点向碱性方向偏移。②粘度-剪切速率曲线表明：固含量越高,同一剪切速率下粘度越高,浆料流动性越差；而固含量过低时,虽然浆料粘度下降,流动性改善,但泡沫陶瓷孔筋网络强度受到消弱。③明胶含量-浆料粘度曲线表明,明胶含量越高,粘度曲线平滑性越差,流动性越差。④搅拌速度对泡沫陶瓷孔型、孔径分布、气孔率等有显着影响。30r/s、40r/s两种搅拌速率下所得泡沫陶瓷的开口气孔率分别为76%与90%。平均孔径分别为200μm及120μm,孔径分布范围分别为50～800μm和25～400μm。⑤刚玉与氧化钇可促使基体高温相变,产生大量液相和莫来石针状晶体,促进了基体致密化烧结。烧结温度过高时,大量低粘度液相的产生加速了SiC表面氧化和较多难以排出的气体生成,并为粗大柱状晶体长成提供了条件,从而影响基体的力学性能。
杨磊,朱立振,杨敏[5]（2012）在《过滤网在CA6DL缸盖铸件上的应用》文中进行了进一步梳理分析认为CA6DL缸盖气道发生漏水的主要原因是壁厚较薄和存在夹杂物,并提出了相应的解决措施。介绍了过滤网的净化机理,比较了玻璃纤维过滤网、直孔过滤网、泡沫陶瓷过滤网的过滤效果,结果显示较小孔径的泡沫陶瓷过滤网过滤效果最佳。采用一箱两件的竖浇工艺,在横浇道中竖放2片75 mm×75 mm×22 mm的2030 ppi的泡沫陶瓷过滤网,很好地过滤掉了铁液中的夹杂物,大幅降低了CA6DL缸盖铸件的废品率。
郑丹,段汉桥[6]（2012）在《泡沫陶瓷过滤技术在铸造领域的应用》文中研究表明从铝合金,铜合金,镁合金,铸铁,铸钢,到高温合金铸件的生产,铸造金属熔体过滤技术在铸件生产中得到愈来愈广泛的应用.本文论述了金属熔体的过滤机制,泡沫陶瓷过滤片对金属流体的影响与作用,泡沫陶瓷过滤片应用技术,全面地论述了过滤技术在各个铸件生产尤其是在铝合金铸件,铸铁件,铸钢件等领域的应用现状,并介绍过滤技术未来的发展方向.
谭力[7]（2010）在《硼与过滤对A356铝合金铁相的影响》文中提出A356作为铝合金轮毂用材料已经较为普遍,但其杂质存在对其铸件危害较大,杂质中以Fe元素危害最为普遍,几乎所有的厂家都将Fe元素当作铝合金的有害杂质加以控制,为了降低铝合金中Fe元素的含量,世界各国众多学者专家已经做出了很多研究,A356铝合金中杂质Fe含量的上限为0.5%,怎样将Fe元素的含量降低是值得深入研究的问题。本文主要从添加中和剂、和改变过滤参数两个方面进行控制铝合金中铁的含量,中和剂选用含硼元素的硼砂与Al-B进行对铁含量的中和处理。同时,为了考察过滤方式对铝合金中Fe含量的影响,采用纤维过滤网和泡沫陶瓷过滤网,另外还考虑到泡沫陶瓷过滤网孔径大小对过滤效果的影响,采用各种孔径进行实验验证。实验研究结果表明:A356铝合金加硼处理后,不仅使晶粒呈团絮状生长、晶粒大小得到细化,并且硼元素与合金中的Fe发生反应生成三元化合物,降低铝合金中铁的含量;A356铝合金中加入硼砂最佳含量为0.5%,此时,晶粒度最佳,铁相被汉字状化最为明显,铁的含量从0.587%降至0.396%,其除铁率为32.5%;Al-B中间合金最佳添加量为0.04%,晶粒尺寸最为细小,金相图中针状铁相明显减少,几乎观察不到,其铁含量从0.596%降至0.3542%,其除铁率为40.57%。经金相分析与成分分析后比较,添加硼砂与Al-B合金进行除铁,以Al-B合金为优,且Al-B合金最合适的添加量为0.04%。由于硼元素与铝合金中的铁发生反应生成密度较大的铁相化合物,这些铁相经过滤网过滤即能被滤除,熔体经纤维过滤网以及孔径20ppi、25ppi、30ppi的泡沫陶瓷过滤网处理后,铝合金中的含铁量都有一定程度上的降低,并对过滤网上的熔渣进行XRD分析,成分中确实含有大量的FeB2化合物,这就与前面所做实验结果相符。经实验对比发现,未经硼化处理的铝合金熔体经纤维过滤网、20ppi、25ppi、30ppi泡沫陶瓷过滤网处理后的除铁率分别为15.52%、17.24%、25.53%、29.12%,经0.5%硼砂处理后再通过的熔体通过纤维过滤网、20ppi、25ppi、30ppi泡沫陶瓷过滤网处理后的除铁率为19.19%、27.35%、35.18%、38.93%,经0.04%Al-B中间合金处理后再通过纤维过滤网、20ppi、25ppi、30ppi泡沫陶瓷过滤网处理后的除铁率为23.13%、29.42%、54.7%、58.63%。但是,从实验的7组实验,共35个样中发现,30ppi成功的样品仅为2个,可以说明,30ppi的孔隙并不适合铝合金熔体,成功的样属于因为泡沫陶瓷过滤网有个别大孔洞,有一定的偶然性,因此,最适合铝合金熔体过滤的泡沫陶瓷过滤网的孔径大小为25ppi,且经0.04%Al-B合金处理后的铝合金熔体再采用25ppi泡沫陶瓷过滤网过滤后,铝合金中Fe的含量为0.596%降至0.27%,除铁率高达为54.7%。
苏鹏[8]（2009）在《铝熔体过滤用刚玉—莫来石基泡沫陶瓷的强韧化制备与应用研究》文中研究说明泡沫陶瓷特有的三维开放孔隙结构,与陶瓷自身的优良属性相结合,使其在熔融金属过滤方面表现出特殊的优越性。采用有机泡沫浸渍法生产铝熔体过滤用泡沫陶瓷过滤器（Ceramic Foam Filter,以下简称CFF）,具有工艺简单、操作方便、成本低的优势,发展前景广阔。铝用CFF目前存在的主要问题是制品的热强度及抗热冲击性能差,使用寿命短。这些均制约着铝合金产品性能的提升,同时也是CFF研究的热点。本文从干压实体陶瓷成瓷机理研究入手,通过优化烧结制度、调整粘结剂比例,以及添加混合稀土、滑石、蓝晶石、工业氧化铝、TiO2等手段,大幅提高烧结体强度。在优化挂浆性能的基础上,采用有机泡沫浸渍法进行泡沫陶瓷的实验室制备,并对其力学性能、抗热震稳定性、孔径分布、比表面积等进行表征。在此基础上,结合现场生产条件,制备出新型铝熔体过滤用CFF,并通过A356铝合金现场熔铸过滤试验,从合金成分、金相组织、抗拉强度、延伸率等方面对新型CFF进行了效能评价。对以刚玉、硅微粉、钾长石、高岭土等为原料的原始配方干压实体陶瓷的力学性能及成瓷机理的研究表明：基体内缺少活性氧化铝、α-方石英生成过多、二次针状莫来石生成量少等,是烧结体强度偏低的主要原因。研究了磷酸添加量对烧结体力学性能的影响,确定了最佳的磷酸加入量。当磷酸与去离子水的质量比达到20／65时,烧结体的抗压与抗弯强度比原始配方分别提高50.5%与55.4%,这是因为合适的磷酸加入,使基体内活性Al2O3含量相对增加,促进了莫来石转化,并使基体内形成牢固的聚合磷酸铝陶瓷网络。优化的烧结制度对实体陶瓷力学性能有重要影响。其中1350℃优化条件下的烧结体抗压及抗弯强度,比原始烧结体分别提高6.8%及13.1%。而1400℃优化条件下的烧结体抗压及抗弯强度,比原始烧结体分别提高44.3%及52.8%。系统研究了多种添加剂对实体陶瓷力学性能的比较,在磷酸强化配方（A）的基础上,确定了三种添加剂优化配方,即6%生滑石+4%蓝晶石配方（B）、3%混合稀土配方（C）及TiO2+工业Al2O3高能球磨配方（D）。·添加6%生滑石的实体陶瓷抗压及抗弯强度比磷酸强化配方分别提高108.9%和33%；在此基础上添加4wt%的蓝晶石球磨粉,烧结体抗压及抗弯强度进一步提高20.1%及29.1%。滑石的强化效应主要源于其酸溶反应及相变产生的大量非晶态物质成为促进石英及莫来石转化的活化中心,以及铝镁尖晶石的细晶强化作用。而蓝晶石的强化与补缩作用主要源于其高温下的不可逆膨胀及莫来石转化。·添加3%的混合稀土可使实体陶瓷的抗弯及抗压强度比磷酸强化配方分别提高23.3%和25.4%；其强化机理在于：混合稀土中的CeO2高温变价产生的晶格缺陷促进了液相的生成、聚集,及莫来石的转化,并产生细晶强化作用。·加入TiO2+工业Al2O3高能球磨粉的烧结体,其抗压及抗弯强度分别比磷酸强化配方提高80.2%及85.3%。其强化作用源于球磨产生的高活性Al2O3、TiO2及其介稳相对合成莫来石-钛酸铝固溶体的促进作用、以及莫来石、Fe2O3等对钛酸铝高温分解的抑制作用。浆料吸光度与沉降度研究表明：在相同固液比下,上述四种优选配方分散性能排序为：D-A-C-B。生滑石因其固有的疏水作用能及表面气膜,使浆料分散性变差；蓝晶石表面铝离子的优先酸解,可在一定程度上减弱滑石的不利影响；CeO2表面离子极化弱,并造成Al2O3双电层压缩,使浆料分散性变差；而TiO2+工业Al2O3高能球磨增加了浆料固-液界面的相容性,有利于浆料分散。浆料的流变曲线分析表明：当固液比为1：0.4时,四种浆料流变曲线均表现为一定的切稀及应力过冲行为,其触变性的改善程度排序为：B-C-A-D,这与不同添加剂对浆料内“卡片结构”的影响有关。通过水解和表面改性,确定了聚氨酯泡沫最佳挂浆条件,将聚氨酯泡沫浸泡于15%NaOH溶液中,在60℃条件下水解40min,可有效去除其孔筋间膜,增加孔筋表面粗糙度。采用羧甲基纤维素钠（CMC）、十二烷基硫酸钠（SDS）、硅溶胶、自制铝溶胶等改善聚氨酯泡沫挂浆量,效果最好的是自制铝溶胶。通过调整对辊间距,确定当挤压比为5：1时,浆料涂覆效果最优。在上述研究的基础上,采用有机泡沫浸渍法进行了上述四种配方泡沫陶瓷的实验室制备及性能表征。结果表明：B、C、D配方烧结体的常温抗压强度比A配方分别提高64.4%、28.8%、48.1%；抗弯强度分别提高24.9%、15%、72.6%。抗热震破坏循环次数最多的是配方D,其次为C、B、A。而经一次热震循环后抗弯强度的下降幅度最小的是配方B,其次为配方C、D、A。采用压汞法测定泡沫陶瓷表面孔径分布和比表面积,发现在低压区,配方A烧结体的表面孔径分布最广,函数峰值最高、其次为配方C、B、D,这主要与基体内液相量及颗粒重排有关。而高压区内纳米孔径的存在,则与烧结过程中气体排出、相变收缩、微裂纹、莫来石生成等有关。而经冷冻干燥的烧结体的孔径分布范围、函数峰值及比表面积比均大幅增加。采用实验室配方A、B、C进行了新型铝用CFF的中试制备,结果表明：新型CFF通孔率高、外观整洁、无掉渣、裂纹等缺陷。A、B、C三种过滤器的常温抗压强度分别比原始配方提高17.6%、104%、64.9%；抗弯强度分别提高20.8%、163.6%、74%。采用新型CFF进行了A356铝合金熔体现场过滤试验。结果表明：新型CFF高温性能稳定,对铝合金熔体中小于10μm细微夹杂的去除效率达到50%以上。同时对熔体中的氢具有一定的去除作用。A、B、C新型CFF,过滤后合金试样的抗拉强度比过滤前分别提高18.9%、13.1%、12.9%,延伸率分别比过滤前提高4%、11.4%、8.3%。
张科峰,朱能山,祝建勋,孙润超[9]（2008）在《过滤技术在铸造中的重要作用》文中指出介绍了铸造生产中产生夹杂缺陷的原因、消除方法、各种过滤器的性能、特点、消除铸件夹杂缺陷的机理,过滤对提高铸件质量的重要作用,及我国近几年使用过滤技术的状况。
魏兵,唐一林,祝建勋,张科峰,朱能山,龙礼贤[10]（2008）在《铸造用金属液过滤器及其应用》文中研究表明
二、泡沫陶瓷过滤网在球铁生产中的应用（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、泡沫陶瓷过滤网在球铁生产中的应用（论文提纲范文）
（1）过滤网在砂型铸造过程中的应用研究（论文提纲范文）
| 1?金属液内夹杂物产生的原因 |
| 2?过滤网的净化机制 |
| 3?过滤网的分类和特点 |
| 4?过滤网的选择和使用方法 |
| 5?过滤网残渣的危害和改善 |
| 5.1?试验方案 |
| 5.2?试验结果对比 |
| 6?结束语 |
（2）有色金属熔体过滤用碳化硅基泡沫陶瓷的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 泡沫陶瓷过滤器的国内外研究现状 |
| 1.1.1 泡沫陶瓷过滤器的国外研究现状 |
| 1.1.2 泡沫陶瓷过滤器的国内研究现状 |
| 1.1.3 过滤器的选择 |
| 1.2 泡沫陶瓷过滤器在铸造及有色金属冶炼中的作用 |
| 1.2.1 泡沫陶瓷过滤器在铸造中的作用 |
| 1.2.2 泡沫陶瓷过滤器在有色金属冶炼中的作用 |
| 1.2.3 过滤器的使用对铸件的影响 |
| 1.3 碳化硅基泡沫陶瓷过滤器的研究现状 |
| 1.3.1 碳化硅粉体的制备 |
| 1.3.2 碳化硅泡沫陶瓷的制备 |
| 1.4 碳化硅基泡沫陶瓷过滤器的产业化现状 |
| 1.5 课题拟解决的问题及研究内容 |
| 1.5.1 拟解决问题 |
| 1.5.2 研究内容 |
| 第二章 实验方案及测试方法 |
| 2.1 实验原料 |
| 2.1.1 实验用粉体原料 |
| 2.1.2 实验用化学试剂 |
| 2.2 实验设备与仪器 |
| 2.3 制备工艺 |
| 2.3.1 有机泡沫模板的预处理 |
| 2.3.2 浆料的制备 |
| 2.3.3 成型工艺 |
| 2.3.4 烧结工艺 |
| 2.4 性能测试及成分机构分析 |
| 2.4.1 孔隙率的测定 |
| 2.4.2 体积密度的测定 |
| 2.4.3 抗热震性的测试 |
| 2.4.4 抗氧化性的测试 |
| 2.4.5 DTA分析 |
| 2.4.6 SEM分析 |
| 2.4.7 XRD分析 |
| 2.4.8 抗压强度的测试 |
| 2.4.9 粘度的测试 |
| 2.4.10 流动性的测试 |
| 第三章 碳化硅基复合泡沫陶瓷过滤器配方的研究 |
| 3.1 助熔体系配方的实验 |
| 3.2 SiC基体相与助溶剂组分体系研究 |
| 3.2.1 m_(SiC)/m_(助溶剂_对产品孔隙率和体积密度的影响 |
| 3.2.2 m_(SiC)/m_(助溶剂)对产品力学性能的影响 |
| 3.2.3 m_(SiC)/m_(助溶剂)对产品抗氧化性的影响 |
| 3.3 粉体颗粒级配的确定 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 碳化硅基复合泡沫陶瓷过滤器生产工艺的研究 |
| 4.1 添加剂对浆料性能的影响 |
| 4.1.1 分散剂对浆料性能的影响 |
| 4.1.2 PVA对浆料性能的影响 |
| 4.1.3 PVA和CMC对浆料的影响 |
| 4.1.4 硅溶胶对浆料性能的影响 |
| 4.2 有机泡沫的预处理 |
| 4.3 辊压成型工艺的确定 |
| 4.3.1 辊间距和挂浆量的关系 |
| 4.3.2 辊压次数和挂浆量的关系 |
| 4.4 烧结制度的确定 |
| 4.4.1 升温速率的确定 |
| 4.4.2 烧结温度的确定 |
| 4.4.3 装窑方式的确定 |
| 4.5 产品及市场展望 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录: 攻读硕士学位期间发表的论文及成果 |
| 附件 |
（3）铜合金熔体过滤净化技术现状及其发展趋势（论文提纲范文）
| 1 铜合金中的夹杂物及其危害 |
| 2 铜合金过滤净化技术现状 |
| 2.1 铜合金熔体过滤净化技术国内现状 |
| 2.1.1 砂质过滤器 |
| 2.1.2 网型过滤器 |
| 2.1.3 颗粒状过滤器 |
| 2.1.4 泡沫陶瓷过滤器 |
| 2.2 铜合金熔体过滤净化技术国外现状 |
| 3 过滤净化技术研究新动态 |
| 3.1 电磁分离与过滤复合净化 |
| 3.2 非重力场泡沫陶瓷过滤净化 |
| 3.3 活性过滤 |
| 4 展望 |
（4）有机泡沫浸渍法（PSD）及发泡凝胶法（FGC）制备SiC基泡沫陶瓷过滤材料的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 目录 |
| 第一章 文献综述 |
| 1.1 泡沫陶瓷及其应用领域 |
| 1.2 泡沫陶瓷制备工艺 |
| 1.2.1 有机泡沫浸渍法 |
| 1.2.2 发泡注凝工艺 |
| 1.2.3 添加造孔剂法 |
| 1.2.4 冰冻干燥法 |
| 1.2.5 颗粒堆积法 |
| 1.2.6 孔梯度成型法 |
| 1.2.7 高温自蔓延合成工艺 |
| 1.3 熔融金属过滤用泡沫陶瓷器(CFF)的应用研究进展 |
| 1.3.1 CFF在熔融金属净化中的主要功效 |
| 1.3.2 CFF研究与应用进展 |
| 1.4 本研究的主要目的及内容 |
| 1.4.1 PSD法制备SiC泡沫陶瓷 |
| 1.4.2 通过FGC法制备SiC泡沫陶瓷 |
| 第二章 PSD法制备SiC泡沫陶瓷—浆料的流变性能研究 |
| 2.1 实验用主要原材料 |
| 2.2 实验设备 |
| 2.3 测量仪器及表征方法 |
| 2.4 实验 |
| 2.4.1 原料粒度分析 |
| 2.4.2 浆料的分散性研究 |
| 2.5 混合浆料的沉降性能表征 |
| 2.5.1 RSH测定法表征 |
| 2.5.2 吸光度表征 |
| 2.6 混合浆料的流变特性 |
| 2.6.1 混合浆料的粘度变化 |
| 2.6.2 混合浆料的触变性能表征 |
| 2.7 本章小结 |
| 第三章 PSD法制备SiC泡沫陶瓷—成型与烧结 |
| 3.1 聚氨酯有机泡沫的挂浆成型 |
| 3.1.2 NaOH水解法增大聚氨酯泡沫表面粗糙度 |
| 3.1.3 改善聚氨酯表面的亲水性 |
| 3.2 SiC泡沫陶瓷预制体的制备与烧结 |
| 3.2.1 预制体的制备 |
| 3.2.2 烧结制度的确定 |
| 3.3 泡沫陶瓷烧结体的力学性能表征与分析 |
| 3.3.1 力学性能表征 |
| 3.3.2 烧结机理分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 PSD法制备SiC泡沫陶瓷—CePO_4的强韧化作用 |
| 4.1 CePO4的实验室制备 |
| 4.1.1 主要原料 |
| 4.1.2 CePO4的制备 |
| 4.2 添加CePO4煅烧粉体对泡沫陶瓷力学性能的影响 |
| 4.2.1 SiC泡沫陶瓷的制备与性能测试 |
| 4.2.2 泡沫陶瓷烧结体抗弯强度分析 |
| 4.2.3 干压实体烧结体的断裂韧性分析 |
| 4.3 添加未煅烧CePO4粉体对烧结体力学性能的影响 |
| 4.3.1 烧结体力学性能表征 |
| 4.3.2 烧结体力学性能分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 FGC法制备SiC泡沫陶瓷——“AM-MBAM”体系 |
| 5.1 主要实验原料 |
| 5.2 FGC法制备SiC泡沫陶瓷工艺流程 |
| 5.3 浆料的流变性能分析 |
| 5.3.1 浆料的制备与流变性能测试 |
| 5.3.2 木钠分散剂对于浆料流变性能的影响 |
| 5.4 浆料的发泡凝胶 |
| 5.4.1 发泡凝胶过程及表征 |
| 5.4.2 pH值对凝胶聚合反应的影响 |
| 5.4.3 引发剂含量对凝胶效率的影响 |
| 5.4.4 初始温度的影响 |
| 5.5 泡沫陶瓷的烧成及显微结构表征 |
| 5.6 本章小节 |
| 第六章 SiC泡沫陶瓷的FGC制备—明胶固化工艺 |
| 6.1 主要实验原料 |
| 6.2 明胶固化制备SiC泡沫陶瓷工艺流程 |
| 6.3 性能表征与分析 |
| 6.3.1 混合浆料流变性能分析 |
| 6.3.2 搅拌速度对泡沫陶瓷孔径分布的影响 |
| 6.3.3 烧结温度及搅拌速度对泡沫陶瓷制品力学性能的影响 |
| 6.4 本章小节 |
| 第七章 结论与展望 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间主要的研究成果 |
| 致谢 |
（5）过滤网在CA6DL缸盖铸件上的应用（论文提纲范文）
| 1 CA6DL缸盖气道漏水原因分析 |
| 1.1 壁厚较薄引起气道漏水 |
| 1.2 夹杂物引起气道漏水 |
| 2 过滤网的选择 |
| 2.1 过滤网净化机理[3~5] |
| 2.2 几种过滤网的过滤效果比较 |
| 2.3 泡沫过滤网尺寸、精度、孔径的选择 |
| 3 过滤网在CA6DL缸盖上的应用 |
| 3.1 CA6DL缸盖工艺简述 |
| 3.2 过滤网在浇注系统中的设计 |
| 3.3 效果分析 |
| 4 结论 |
（7）硼与过滤对A356铝合金铁相的影响（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| 英文摘要 |
| 1 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 铝合金中杂质铁的来源与其存在形式 |
| 1.2.1 杂质铁的来源 |
| 1.2.2 铁元素在 Al-Si 合金中的存在形式 |
| 1.3 富铁相对 Al-Si 合金性能的影响 |
| 1.3.1 Fe 对 Al-Si 合金常规力学性能的影响 |
| 1.3.2 Fe 对 Al-Si 合金抗腐蚀性能的影响 |
| 1.3.3 Fe 对 Al-Si 合金铸造性能的影响 |
| 1.3.4 Fe 对 Al-Si 合金切削加工性能的影响 |
| 1.3.5 铁对铝硅合金高温性能的影响 |
| 1.4 Al-Si 合金中消除铁危害作用的方法 |
| 1.4.1 物理法 |
| 1.4.2 改善富铁相的组织形貌 |
| 1.5 本文研究的目的和研究内容 |
| 1.5.1 本文研究的目的 |
| 1.5.2 本文研究的主要内容 |
| 2 实验方案 |
| 2.1 实验材料的准备 |
| 2.1.1 轮毂用 A356 成分 |
| 2.1.2 选用过滤材料及参数 |
| 2.1.3 选用含硼溶剂与中间合金除铁及熔炼设备与工艺 |
| 2.1.4 实验用试样设计 |
| 2.2 方案设计 |
| 2.3 实验方法 |
| 2.3.1 金相组织观察和测量 |
| 2.3.2 XRF/XRD 分析 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 含硼熔剂对 A356 合金除铁效果的影响 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 硼砂对 A356 铝合金的除铁效果 |
| 3.2.1 硼砂对 A356 合金组织铁相的影响 |
| 3.2.2 A356 铝合金中除铁的最佳硼砂含量 |
| 3.3 Al-B 对 A356 铝合金中的除铁效果 |
| 3.3.1 Al-B 对 A356 铝合金中铁相的影响 |
| 3.3.2 A356 铝合金中除铁的最佳 Al-B 含量 |
| 3.4 熔渣 XRD 分析 |
| 3.5 两种熔剂除铁效果比较 |
| 3.6 本章小结 |
| 4 过滤处理对 A356 合金除铁效果的影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 纤维过滤网对 A356 合金过滤效果的影响 |
| 4.3 纤维过滤网的过滤行为 |
| 4.3.1 纤维过滤网机理 |
| 4.3.2 影响纤维过滤网过滤效果的参数 |
| 4.4 泡沫陶瓷过滤网孔径对过滤效果的影响 |
| 4.4.1 20ppi 泡沫陶瓷过滤网对铝合金中富铁相的过滤效果 |
| 4.4.2 25ppi 泡沫陶瓷过滤网对铝合金中富铁相的过滤效果 |
| 4.4.3 30ppi 泡沫陶瓷过滤网对铝合金中富铁相的过滤效果 |
| 4.5 泡沫陶瓷过滤网的过滤行为 |
| 4.5.1 泡沫陶瓷过滤机理 |
| 4.5.2 影响泡沫陶瓷过滤网过滤效果的参数 |
| 4.6 两种过滤手段对除铁效果的影响 |
| 4.7 分析讨论适用于铸造铝合金的过滤方式 |
| 4.8 本章小结 |
| 5 结论与展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录 |
（8）铝熔体过滤用刚玉—莫来石基泡沫陶瓷的强韧化制备与应用研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 文献综述 |
| 1.1 泡沫陶瓷简述 |
| 1.2 金属熔体过滤用泡沫陶瓷研究进展 |
| 1.2.1 国外研究应用进展 |
| 1.2.2 国内研究应用进展 |
| 1.3 铝熔体过滤用CFF的应用与发展方向 |
| 1.3.1 铝熔体内的夹杂及过滤的必要性 |
| 1.3.2 常用铝熔体单级过滤器的比较 |
| 1.3.3 国内铝过滤用CFF的现状与发展方向 |
| 1.4 本研究的目的及主要内容 |
| 1.4.1 实验室研究内容 |
| 1.4.2 中试研究内容 |
| 第二章 原始配方干压实体陶瓷的力学性能与成瓷机理研究 |
| 2.1 实验原料及主要仪器 |
| 2.2 原始配方干压实体陶瓷的制备 |
| 2.2.1 原料粒度分析 |
| 2.2.2 浆料的配制与陈化 |
| 2.2.3 干压试样的制备、烧结与性能表征 |
| 2.3 原始配方中各组分的作用机理 |
| 2.3.1 刚玉与硅微粉在成瓷中的作用 |
| 2.3.2 高岭土在成瓷中的作用 |
| 2.3.3 钾长石的成瓷作用 |
| 2.3.4 磷酸铝结合剂的作用 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 干压实体陶瓷的力学性能优化 |
| 3.1 磷酸添加量变化对实体陶瓷力学性能的影响 |
| 3.1.1 实体陶瓷的制备与强度表征 |
| 3.1.2 磷酸强化作用机理分析 |
| 3.2 烧结制度对干压实体陶瓷力学性能的影响 |
| 3.2.1 热重分析与烧结制度的优化 |
| 3.2.2 烧结优化对干压实体陶瓷力学性能的影响 |
| 3.3 添加混合稀土对干压实体陶瓷力学性能的影响 |
| 3.3.1 实验配方设计 |
| 3.3.2 干压试样的制备、烧结与表征 |
| 3.3.3 稀土强化机理分析 |
| 3.3.4 扫描电镜分析 |
| 3.4 添加生滑石对干压实体陶瓷力学性能的影响 |
| 3.4.1 实验配方设计 |
| 3.4.2 干压试样的制备、烧结与表征 |
| 3.4.3 添加滑石对烧结体的增强机理分析 |
| 3.4.4 添加蓝晶石对于滑石配方烧结体的补强及补缩作用 |
| 3.5 添加TiO_2+工业Al_2O_3高能球磨粉对干压实体陶瓷力学性能的影响 |
| 3.5.1 单纯添加TiO_2对于压实体陶瓷力学性能的影响 |
| 3.5.2 添加TiO_2+工业Al_2O_3高能球磨粉对烧结体力学性能的影响 |
| 3.5.3 烧结体的重烧线变化 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 陶瓷浆料的挂浆性能优化 |
| 4.1 浆料分散性能研究 |
| 4.1.1 实验及表征 |
| 4.1.2 浆料的分散机理 |
| 4.2 浆料触变性能研究 |
| 4.2.1 流变曲线的测定 |
| 4.2.2 四种浆料的触变性能对比与分析 |
| 4.3 有机泡沫表面的水解与亲水性改善 |
| 4.3.1 有机泡沫的表面水解 |
| 4.3.2 有机泡沫的表面改性处理 |
| 4.4 挤压比的优化 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 泡沫陶瓷体的烧结与性能表征 |
| 5.1 泡沫陶瓷预制体的制备、干燥及烧结 |
| 5.1.1 原料配比 |
| 5.1.2 浆料制备与挂浆 |
| 5.1.3 预制体的干燥与烧结 |
| 5.2 泡沫陶瓷烧结体的力学性能表征 |
| 5.3 泡沫陶瓷烧结体的抗热震性能表征 |
| 5.4 泡沫陶瓷烧结体的孔结构表征 |
| 5.4.1 扫描电镜观察 |
| 5.4.2 压汞法测定泡沫陶瓷表面孔径分布及比表面积 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 泡沫陶瓷过滤器的中试制备及应用 |
| 6.1 过滤板的制备与检测 |
| 6.1.1 原料与试验设备 |
| 6.1.2 CFF制备 |
| 6.1.3 烧结体的力学性能检测与分析 |
| 6.2 过滤效用评价 |
| 6.2.1 熔铸装备 |
| 6.2.2 过滤工艺技术条件 |
| 6.2.3 取样及分析 |
| 6.2.4 检测结果及评价 |
| 6.3 本章小结 |
| 第七章 总结与展望 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读博士学位期间主要的研究成果 |
（9）过滤技术在铸造中的重要作用（论文提纲范文）
| 1 现代铸造生产特点 |
| 2 铸件中的夹杂物及消除方法 |
| 3 铸造生产中常用的过滤器 |
| 3.1 玻璃纤维过滤网 |
| 3.2 直孔过滤器 |
| 3.3 泡沫陶瓷过滤器 |
| 3.4 大型铸件用硅胶质泡沫陶瓷过滤器 |
| 4 过滤器过滤机理及使用原则 |
| 5 过滤带来的益处 |
| 6 过滤技术在我国的应用 |
| 7 结束语 |
（10）铸造用金属液过滤器及其应用（论文提纲范文）
| 1 编织过滤网 |
| 2 玻璃纤维过滤网 |
| 3 泡沫陶瓷过滤器 |
| 3.1 泡沫陶瓷过滤器净化机理 |
| 3.1.1 筛分-滤饼-深床过滤机制 |
| (1) 筛分。 |
| (2) 饼滤。 |
| (3) 深床过滤。 |
| 3.1.2 飘浮分离机制 |
| 3.1.3 吸附机制 |
| 3.1.4 整流机制 |
| 3.2 泡沫陶瓷过滤器的应用效果 |
| 3.3 泡沫陶瓷过滤器的选用 |
| 3.3.1 泡沫陶瓷过滤器材质的选择 |
| 3.3.2泡沫陶瓷过滤器孔径的选择 |
| 3.4泡沫陶瓷过滤器在浇道中的放置及含过滤器的浇注系统的设计 |
| 3.5泡沫陶瓷过滤片过滤效果的检测与评价 |
| 4直孔陶瓷过滤器 |
| 5我国过滤器的国产化情况 |
| 6结语与展望 |
四、泡沫陶瓷过滤网在球铁生产中的应用（论文参考文献）
- [1]过滤网在砂型铸造过程中的应用研究[J]. 任现伟. 铸造, 2020(08)
- [2]有色金属熔体过滤用碳化硅基泡沫陶瓷的研究[D]. 张金钊. 山东大学, 2020(10)
- [3]铜合金熔体过滤净化技术现状及其发展趋势[J]. 戴斌煜. 特种铸造及有色合金, 2017(10)
- [4]有机泡沫浸渍法（PSD）及发泡凝胶法（FGC）制备SiC基泡沫陶瓷过滤材料的研究[D]. 冀树军. 中南大学, 2013(01)
- [5]过滤网在CA6DL缸盖铸件上的应用[J]. 杨磊,朱立振,杨敏. 现代铸铁, 2012(S1)
- [6]泡沫陶瓷过滤技术在铸造领域的应用[A]. 郑丹,段汉桥. 第十届中国铸造协会年会会刊（论文篇）, 2012
- [7]硼与过滤对A356铝合金铁相的影响[D]. 谭力. 重庆大学, 2010(03)
- [8]铝熔体过滤用刚玉—莫来石基泡沫陶瓷的强韧化制备与应用研究[D]. 苏鹏. 中南大学, 2009(04)
- [9]过滤技术在铸造中的重要作用[J]. 张科峰,朱能山,祝建勋,孙润超. 铸造, 2008(09)
- [10]铸造用金属液过滤器及其应用[J]. 魏兵,唐一林,祝建勋,张科峰,朱能山,龙礼贤. 铸造技术, 2008(08)