一、国产125MW机组420t/h锅炉提高经济性的一些措施（论文文献综述）
尹贵豪[1]（2021）在《燃煤循环流化床机组脱硝系统的智能控制研究及工业验证》文中指出选择性催化还原（Selective Catalytic Reduction,SCR）与非选择性催化还原（Selective Non-Catalytic Reduction,SNCR）联合脱硝系统的喷氨量控制,存在着系统入口NOx浓度测量滞后、失真,系统本身惯性大、非线性特性强等难题,在原有控制下常会出现出口NOx浓度、氨逃逸超标的问题,本文针对以上难题对脱硝系统的智能控制开展了研究。针对脱硝系统入口NOx浓度测量滞后的难题,研究了入口NOx浓度多工况测量滞后修正模型。研究了典型运行工况聚类的工况段划分方法,通过在每个工况段上分别建立模型,从而建立了脱硝系统入口NOx浓度多工况测量修正模型。多工况模型对入口NOx浓度预测的RMSE和R2分别为3.53 mg/m3和0.89,优于单一回归预测模型。针对脱硝系统强非线性、大滞后性的难题,通过粒子群寻优算法辨识了系统在典型工况段上的参数,并通过加权方法得到脱硝系统喷氨量和入口参数间的全局非线性预测控制模型。通过Matlab Simulink软件,构建了脱硝系统控制仿真平台。通过仿真平台,研究了入口NOx浓度修正与多模型预测控制结合的脱硝系统智能控制策略,与原有控制相比,无入口修正前馈的多模型预测控制可使波动减少40.6%,智能控制可使波动减少63.7%。研究了出口NOx浓度控制设定值提升至40 mg/m3的情况,智能控制可有效实现卡边控制,与原有设定值相比可平均节省氨水用量36.94 L/h。在上述研究基础上,在220t/h燃煤热电机组上开展工业验证研究。验证结果表明,在低、中、高负荷不同工况条件下,智能控制策略相较原有控制可使出口NOx浓度波动幅度分别减小64.6%、74.7%、53.4%。而在容易发生出口NOx浓度和氨逃逸超标的快速变负荷工况下,升、降负荷出口NOx浓度波动比原有控制波动幅度分别减小52.4%和58.4%,氨逃逸也一直维持在较低水平。验证结果证明了本文研究的基于入口修正和多模型预测控制的智能控制策略,可以实现不同负荷、工况下的喷氨控制,降低出口NOx波动,降低后续设备低温腐蚀的风险,提高了SNCR/SCR联合脱硝系统运行的稳定性、经济性和安全性。
刘永[2]（2021）在《600MW超临界机组抽汽供热改造在工业供热中的应用分析》文中研究指明
宋涛[3]（2021）在《S化工公司精益成本管理优化研究》文中认为
杜勇博,笪耀东,刘学敏,张井坤,车得福[4]（2020）在《高原锅炉运行性能及设计方法的研究进展》文中提出基于高原锅炉运行及设计相关的理论和工业实践研究,分析了锅炉在高原运行时,气压降低对锅炉性能造成的影响;介绍了目前高原锅炉设计、制造和优化运行技术的研究进展;最后给出了开展高原锅炉高效清洁运行相关技术研究的建议。
杨洋[5]（2020）在《某300MW机组煤粉锅炉屏式过热器失效原因及对策研究》文中提出在国家实施节能减排政策的大背景下,大容量、高参数、高效率的新型机组逐步出现在电力行业的舞台。火力发电机组的锅炉承压部件处于极端恶劣的环境,随着火力发电机组逐步向超临界机组和超超临界机组不断发展,对锅炉材料耐高温性能和抗蠕变性能的要求也越来越高。由于燃烧系统、汽水系统原因,过热器管材长期存在着腐蚀、变形、磨损、结垢、过烧、泄漏等风险,从而导致炉管金属材料失效,发生爆管事故,不但增加了抢修作业的工作量,也造成燃料资源的极大浪费,给电力生产造成极大的经济损失。锅炉受热面爆管作为引起发电机组非停的主要原因,对其发生原理和预防措施的研究具有重要的意义。本文以某300MW煤粉锅炉为研究对象,针对屏式过热器频繁发生爆管问题,在分析锅炉燃烧系统、屏式过热器运行参数的基础上,通过屏式过热器材质分析和金相结构分析,提出了预防过热器爆管的改造方案,并进行了实施验证。研究结果表明,爆口为变形后的喇叭状,长50mm,宽20mm。金相组织结构表明,爆管是因为长期超温与短期超温综合作用导致的。通过将屏式过热器管局部更换为TP347HFG材质、检测更换剩余寿命过低的管材,并采用三次风口调整反切、屏式过热器入口联箱处加装外圈管节流圈等技术措施,烟速不均匀系数最高值由2.44下降至1.40,平均值由之前的1.72下降到1.26,最大烟气对流放热系数与平均值之比从调整前的1.67倍下降至1.22倍,各屏间壁温差异从30℃下降至14℃左右。综合治理后的运行结果表明,屏式过热器工作条件得到了有效改善,同屏内降低了外侧管热负荷,各管工况下的壁温在设计值范围内,机组爆管率显着下降,每年由“四管”爆管引发的非计划停运次数占比由50%下降至20%,提高了屏式过热器运行的安全性。
罗杰[6]（2020）在《垃圾焚烧发电厂DCS系统的设计与实现》文中研究表明垃圾焚烧发电技术是国家有关部门正大力推广的生活垃圾处理新主体技术,垃圾焚烧发电厂是该技术的具体工程实施形式。要使垃圾焚烧发电厂能够保持经济运行和排放达标,控制系统的选择十分重要。我国垃圾焚烧发电厂的控制系统早期以引进为主,其控制采用PLC控制系统较多,且型号品牌各有不同,随着主要工艺设备国产化,控制系统也改为以一体化程度高,开放性强的分散型控制系统-DCS（distributed control system）系统为主,垃圾焚烧发电厂的控制系统与传统火电行业的DCS系统差别不大,二者的差别主要在二次污染控制技术上,而在具体工程中,垃圾焚烧发电厂的二次污染控制系统如烟气处理系统、渗滤液处理系统、飞灰固化系统等基本以厂家成套供应控制系统为主。故垃圾焚烧发电厂的控制系统采取DCS系统技术成熟,也能很好的满足工艺控制要求。本文把垃圾焚烧发电厂DCS系统的设计分为总体设计和工程设计两个阶段。其中总体设计的内容包括总体架构设计和总体功能设计。总体架构设计主要确定DCS主系统的控制网络方案和其他独立控制系统与主DCS系统的通信协议、接口形式、传输介质等,总体功能设计确定DCS系统的组成和控制规律,保证DCS系统最终能达到工程预期的控制要求。在总体设计的基础上开展详细的工程设计,其设计内容包括根据过程工艺要求绘制测控流程图、现场一次仪表与执行机构选型、IO清册统计、DCS控制功能设计等。在DCS系统的总体设计和工程设计完成后,可以开展DCS系统的工程实现工作。主要内容是根据工程项目施工图纸和技术规范书等的要求进行DCS系统的硬件设计选型和软件组态设计。DCS系统的硬件是软件运行的平台,而应用软件设计的好坏又决定硬件性能能否充分发挥,二者相互约束,共同决定了DCS系统的硬件配置,控制算法组态功能,人机画面丰富性、实时性等内容。在完成硬件设计和软件组态工作后应对DCS系统进行出厂验收测试（FAT）、现场验收测试（SAT）工作,合格后即可进行DCS系统现场调试。调试时DCS系统既是被调试对象,又是整个垃圾焚烧发电厂调试的重要调试工具,需做好与相关各方的配合与协调工作,调试还应注意到人身、设备安全方面的措施。确保正常投运后DCS系统在自动控制时达得到理想的运行效果。
杨飞[7]（2020）在《单切圆π型超超临界锅炉烟气侧热偏差研究》文中研究说明现役四角切圆锅炉普遍存在锅炉再热汽温偏差大的问题,再热蒸汽温度偏离设计值会影响设备运行的经济性,严重时会危及机组安全。本文所研究的660MW超超临界机组锅炉为四角切圆π型炉,高温再热器出口汽温左右侧偏差达16-20℃,低温再热器左侧温升较右侧高20℃左右,处于烟气上游的高温再热器左侧温升较右侧低10℃左右。由于烟气顺时针旋转进入水平烟道,左侧烟气速度快,对流换热更强,因此,左侧温升高,低温再热器的热偏差现象符合这一规律。然而高温再热器却出现右侧温升高,由此导致高、低温再热器之间蒸汽左右交叉后偏差增强。依靠目前的经验公式与数值模拟方法对其换热进行计算无法解释这一现象,需要开展实验测量分析烟气侧热偏差问题。虽然目前可以通过间接测量方法的热流计开展水平烟道受热面换热测量,但无法剥离辐射与对流同时存在的换热情况。针对四角切圆式锅炉水平烟道热偏差问题,基于辐射光谱法,设计测量探针对锅炉过热器、再热器区域进行可见光辐射光谱测量,从而得到烟尘温度、辐射率等参数,为确定引起各受热面出现热偏差的主要因素提供直接数据支撑,确定改善受热面热偏差的措施。本研究通过五个实际运行工况进行数据测量并进行模拟计算,得出以下结论:（1）通过数值模拟分析与实测数据进行对比,揭示了高温过热器热偏差主要来自于高温灰颗粒向一侧富集所导致的辐射换热偏差。（2）数值模拟与理论计算相结合对比了三种改进措施,提出了最优的改进方案,即:两段空气分级送风、高位SOFA风喷口墙式切圆布置、低位SOFA风喷口四角切圆布置。
孙洪鹏[8]（2020）在《GFRP管防屈曲支撑与锅炉组合构架的抗震性能研究》文中指出火力发电是我国目前主要的发电方式,燃煤机组产业化、大型化、高效、超净排放是国家产业政策大力支持的方向,今后将有更多的大型超超临界机组投入运行。电站锅炉是火力发电厂的三大主机之一,锅炉构架的特点主要体现在锅炉本体全部悬吊在构架的最上部,结构体系复杂、结构构件数量多、全螺栓连接、大板梁等构件较大;火电锅炉运行环境较差,腐蚀严重,构件防腐蚀是结构设计一项重要课题。目前,大型超超临界机组锅炉构架均采用钢结构,作为主要竖向承重构件的框架柱和抗侧力构件的支撑,存在用钢量大、板件厚度大等问题。如单根框架柱需承担1.0E+5k N的压力,方形柱截面边长达2m以上,壁厚超过70mm;钢支撑长达30m以上,截面边长达900mm。如果锅炉构架采用钢管混凝土柱和防屈曲支撑（Buckling-Restrained Brace,BRB）,则能充分发挥钢管混凝土抗压性能好,防屈曲支撑抗震性能好的特点,可显着降低结构用钢量,使结构的抗震性能更优越。本文提出采用钢管混凝土框架-GFRP管防屈曲支撑这种新型组合结构体系应用于大型锅炉支撑结构中,提出采用玻璃纤维增强塑料（Glass Fibre Reinforced Plastic,GFRP）管制作外包GFRP管防屈曲支撑,GFRP管可改善防屈曲支撑的耐腐蚀性,实现免维护;在结构体系中采用方钢管混凝土柱代替传统钢柱,可显着降低用钢量、减小壁厚和构件截面尺寸,带来良好的经济效益,大型锅炉往往应用于地震高烈度地区,对结构体系的抗震性能需求较高,由于组合结构具有良好抗震性能,同时能显着降低结构的用钢量,因此钢管混凝土框架-防屈曲支撑结构体系在大型锅炉构架结构体系中具有广阔的应用前景。本文对GFRP管防屈曲支撑这种新型组合构件性能进行了系统的试验研究和有限元模拟分析,提出了此类新型构件的相关设计方法;在此基础上完成了方钢管混凝土框架-GFRP管防屈曲支撑结构体系的试验,并用试验验证了有限元模型的合理性;在此基础上对此类新型结构体系的锅炉构架抗震性能进行系统分析。论文主要成果如下:（1）完成11个GFRP管填充混凝土的BRB试件试验,研究了套管类型、长细比、约束比等参数对防屈曲支撑在往复荷载作用下受力性能的影响规律,分析不同参数下防屈曲支撑的失效模式、承载力、刚度、耗能能力等各项指标。研究结果表明:GFRP管防屈曲支撑具有较大刚度和较高的承载力,往复荷载作用下展现出优越的耗能能力,具有良好的抗震性能,在防屈曲支撑构件中可以采用GFRP管代替传统钢管。（2）采用有限元分析软件ABAQUS建立GFRP管约束防屈曲支撑的有限元模型,考虑了GFRP管约束构件与钢核心构件的相互作用,用试验结果验证并修正了有限元分析模型;在此基础上分析了典型GFRP管防屈曲支撑构件的受力性能;提出GFRP管防屈曲支撑的设计方法,提出新型防屈曲支撑构件的相关构造要求和设计建议,研究成果可为此类构件的工程应用提供参考和借鉴。（3）进行方钢管混凝土框架-GFRP管防屈曲支撑结构体系的试验,同时进行方钢管混凝土框架的对比试验;研究两类结构体系在往复荷载作用下的变形发展过程和破坏模式;通过关键试验数据分析结构体系的刚度、承载力和耗能能力等性能指标,分析GFRP管防屈曲支撑对结构刚度和承载力的贡献幅度;试验结果表明:两类结构体系均具有较为优越的抗震性能,GFRP管防屈曲支撑可显着提高结构体系的刚度、承载力和耗能能力。（4）在用试验结果验证结构体系分析模型中单元类型、材料本构等参数合理的基础上,建立大型锅炉框架结构体系的有限元模型,分析了采用方钢管混凝土框架-GFRP管防屈曲支撑的大型锅炉结构体系和采用方钢管混凝土框架-钢支撑结构的大型锅炉结构体系的抗震性能;得到结构体系在不同地震动作用下的结构响应,并对比两种结构体系的抗震性能;通过IDA分析方法,得到两种结构体系的结构反应修正系数和位移放大系数的合理取值;研究结果表明:防屈曲支撑设置能降低大震作用下结构体系基底剪力和顶点位移,减震效果明显;设置防屈曲支撑后,结构的反应修正系数和位移放大系数也相应提高。
杨丽君[9]（2020）在《白泥脱硫协同吸附HCl》文中指出近年来,水泥窑烟气的治理问题日益引起关注,除了煤炭燃烧产生的大量二氧化硫（SO2）外,氯化氢（HCl）等酸性气体造成的环境污染问题也越来越严重。目前,干法脱硫和脱氯由于成本低、无二次污染等优点逐渐成为一种受人青睐的SO2和HCl脱除方法。脱硫剂是干法脱硫技术的关键,尽管常见的石灰石脱硫剂在工业中广泛应用,但石灰石的过度开采,破坏了生态环境,增加了脱硫成本。白泥是氨碱厂产生的碱性废渣,大量白泥堆积造成土地资源的浪费和环境污染,使白泥的价值得不到充分利用。因此将白泥应用到脱硫中既减少了白泥造成的环境污染又降低了脱硫成本,达到“以废治废”的效果。本研究针对山东潍坊某氨碱厂提供的碱渣白泥进行了一系列研究。首先对过滤前后的白泥及滤液进行了 XRF、XRD及热重等分析,确定了白泥中的主要化学成分为CaCO3,CaCl2,SiO2,NaCl,Mg（OH）2及少量Fe2O3等。然后探究了白泥的脱硫性能,并用NaOH对白泥进行调质。经NaOH调质后的白泥比表面积及孔容孔径均有较明显的变化,当白泥和NaOH的质量比为30/1时脱硫活性最佳。对脱硫前后的调质白泥进行XRD分析,发现调质白泥脱硫后的成分主要为CaSO4,原位红外也证实了硫酸根的存在。进一步研究温度对调质后白泥脱硫活性的影响,脱硫活性随着温度的升高呈现先增强后减弱的趋势,当脱硫温度为420℃时脱硫活性最佳。最后研究了烟气中的气体成分对脱硫效率的影响,发现NO、O2、水蒸气和HCl气体均能提高调质白泥的脱硫效率,且两种及两种以上气体共同存在时脱硫效果更好,当四种气体同时存在时脱硫效果最佳。
吕钊敏,熊小鹤,于世林,谭厚章,向柏祥,黄军[10]（2020）在《预热燃烧模式下半焦NO排放和燃尽特性实验研究》文中研究说明为探究更高预热温度下（>1000℃）半焦预热燃烧工艺的降氮潜力,在两段电炉串联组成的沉降炉系统上考察了预热温度（600-1400℃）、燃烧温度（1200-1400℃）和过量空气系数（α=0.6-1.4）对半焦燃烧NO释放和燃尽的影响。结果表明,进一步提高预热温度（>1000℃）能够同时降低NO排放和提高燃尽率,并且富燃料工况下,预热温度升高带来的NO降低幅度比贫燃料工况下降低幅度大,预热温度从800℃升高至1400℃时,NO降幅最大可达74%（α=0.6）,明显高于贫燃料条件下NO降幅20.6%（α=1.4）。但是,富燃料工况下,预热温度升高带来的飞灰含碳量降幅比贫燃料工况下降低幅度小,贫燃料条件下飞灰含碳量最大降幅为26.8%（α=1.4）,高于富燃料条件下降幅15.95%（α=0.6）。对于燃烧温度对半焦燃烧NO释放的影响,发现存在一临界过量空气系数α=1,当过量空气系数高于该临界值时,随燃烧温度提高,NO排放量增加,当过量空气系数低于该临界值时,随燃烧温度的提高,NO排放量减小。
二、国产125MW机组420t/h锅炉提高经济性的一些措施（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、国产125MW机组420t/h锅炉提高经济性的一些措施（论文提纲范文）
（1）燃煤循环流化床机组脱硝系统的智能控制研究及工业验证（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 脱硝系统控制研究现状 |
| 1.2.2 脱硝系统入口NO_x浓度测量修正研究现状 |
| 1.3 研究目的与内容 |
| 1.3.1 研究目的 |
| 1.3.2 研究内容 |
| 2 循环流化床机组脱硝系统入口NO_x浓度测量滞后修正研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 研究对象及数据预处理 |
| 2.3 入口NO_x浓度测量滞后修正模型研究 |
| 2.3.1 LSTM神经网络原理 |
| 2.3.2 模型建立关键特征选择 |
| 2.3.3 关键特征间纯时延分析 |
| 2.3.4 LSTM神经网络超参数确定方法 |
| 2.3.5 基于LSTM神经网络的脱硝入口NO_x浓度测量修正 |
| 2.4 基于典型运行工况聚类的入口NO_x浓度测量滞后修正研究 |
| 2.4.1 影响入口NO_x浓度的关键因素分析 |
| 2.4.2 典型运行工况聚类研究 |
| 2.4.3 不同典型运行工况建模研究 |
| 2.4.4 测量修正模型效果对比研究 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 循环流化床机组脱硝系统的智能控制策略研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 模型预测控制 |
| 3.2.1 预测模型 |
| 3.2.2 滚动优化 |
| 3.2.3 反馈校正 |
| 3.2.4 带约束DMC |
| 3.3 脱硝系统非线性建模研究 |
| 3.3.1 多模型参数辨识 |
| 3.3.2 多模型切换策略 |
| 3.4 脱硝系统智能控制策略研究 |
| 3.5 脱硝系统智能控制仿真 |
| 3.5.1 智能控制仿真平台搭建 |
| 3.5.2 控制量约束对控制效果的影响 |
| 3.5.3 入口浓度修正对控制效果的影响研究 |
| 3.5.4 脱硝系统卡边控制仿真 |
| 3.6 本章小结 |
| 4 脱硝系统智能控制的工业验证研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 现场实验对象及系统部署 |
| 4.2.1 实验对象关键参数 |
| 4.2.2 现场系统部署 |
| 4.3 控制系统参数现场调试 |
| 4.4 智能控制前后效果对比 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 结论与展望 |
| 5.1 全文总结 |
| 5.2 创新点 |
| 5.3 不足与展望 |
| 参考文献 |
| 作者简历 |
（4）高原锅炉运行性能及设计方法的研究进展（论文提纲范文）
| 0前言 |
| 1 高原条件对锅炉运行性能的影响 |
| 1.1 煤粉锅炉 |
| 1.2 循环流化床锅炉 |
| 1.3 层燃锅炉 |
| 1.4 燃油锅炉 |
| 1.5 燃气锅炉 |
| 1.6 小结 |
| 2 高原锅炉设计与优化运行方案 |
| 2.1 煤粉锅炉 |
| 2.1.1 炉膛 |
| 2.1.2 烟道中对流受热面 |
| 2.1.3 辅机 |
| 2.2 循环流化床锅炉 |
| 2.3 层燃锅炉 |
| 2.4 燃油燃气锅炉 |
| 2.6 小结 |
| 3 结语 |
（5）某300MW机组煤粉锅炉屏式过热器失效原因及对策研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 我国火电发展情况和存在的问题 |
| 1.2 过热器爆管相关研究 |
| 1.3 过热器材料研究现状 |
| 1.4 本文主要研究内容 |
| 1.5 本章小结 |
| 第二章 研究对象 |
| 2.1 主要参数 |
| 2.2 燃烧系统 |
| 2.3 汽水系统 |
| 2.4 屏式过热器特性 |
| 2.5 屏式过热器运行状态 |
| 2.6 本章小结 |
| 第三章 屏式过热器爆管原因分析 |
| 3.1 屏式过热器爆管的金相特性 |
| 3.2 冷态速度场试验 |
| 3.3 热态温度场试验 |
| 3.4 屏式过热器管壁温度监测 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 防止屏式过热器超温的技术方案 |
| 4.1 屏式过热器管材局部更换 |
| 4.2 管材寿命计算 |
| 4.3 消除烟气侧残余旋转 |
| 4.4 调整过热器同屏流速 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 技术改造后的实施效果 |
| 5.1 改造效果评估 |
| 5.2 超温改造措施分析 |
| 5.3 本章小结 |
| 第六章 全文总结 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术论文 |
（6）垃圾焚烧发电厂DCS系统的设计与实现（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 .研究背景 |
| 1.1.1 .垃圾处理的主要方法 |
| 1.1.2 .国内外垃圾处理的现状 |
| 1.2 .垃圾焚烧发电的意义和工艺流程 |
| 1.2.1 .垃圾焚烧发电的意义 |
| 1.2.2 .垃圾焚烧发电的工艺流程 |
| 1.3 .垃圾焚烧发电的控制技术 |
| 1.4 .本文的主要工作和内容 |
| 第二章 垃圾焚烧发电厂DCS系统总体设计 |
| 2.1 .垃圾焚烧发电DCS系统的控制方式 |
| 2.2 .垃圾焚烧发电DCS系统控制网络 |
| 2.3 .垃圾焚烧发电DCS控制的组成 |
| 2.4 .垃圾焚烧发电厂DCS系统的控制规律 |
| 2.5 .本章小结 |
| 第三章 垃圾焚烧发电DCS控制系统的工程设计 |
| 3.1 .DCS控制系统工程设计的内容 |
| 3.2 .过程检测及控制流程图的设计 |
| 3.2.1 .测控流程图的仪表功能标志与仪表回路号 |
| 3.2.2 .测控流程图的图形符号 |
| 3.3 .设备表选型 |
| 3.4 .IO清册统计 |
| 3.5 .DCS控制功能的设计 |
| 3.5.1 .数据采集系统(DAS) |
| 3.5.2 .模拟量控制系统(MCS) |
| 3.5.3 .顺序控制系统(SCS) |
| 3.5.4 .热工保护系统 |
| 3.6 .本章小结 |
| 第四章 垃圾焚烧发电DCS硬件系统设计 |
| 4.1 .DCS硬件系统组成 |
| 4.2 .DCS硬件技术要求 |
| 4.3 .DCS硬件选型 |
| 4.4 .本章小结 |
| 第五章 垃圾焚烧发电DCS软件组态设计 |
| 5.1 .DCS软件设计工具简介 |
| 5.2 .DCS软件组态流程 |
| 5.3 .DCS软件组态实现 |
| 5.3.1 .DCS控制策略组态实现 |
| 5.3.2 .DCS人机界面组态实现 |
| 5.4 .本章小结 |
| 第六章 垃圾焚烧发电厂DCS系统调试及运行 |
| 6.1 .单体回路调试 |
| 6.2 .冷态调试 |
| 6.3 .热态调试 |
| 6.4 .运行结果 |
| 6.5 .本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
| 附件 |
（7）单切圆π型超超临界锅炉烟气侧热偏差研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 变量注释表 |
| 1 绪论 |
| 1.1 概述 |
| 1.2 研究背景 |
| 1.3 热偏差现状及分析 |
| 2 机组设备介绍 |
| 2.1 锅炉设计条件及性能参数 |
| 2.2 锅炉总体简介 |
| 2.3 省煤器和水冷壁系统 |
| 2.4 过热蒸汽系统 |
| 2.5 再热蒸汽系统 |
| 3 研究方法 |
| 3.1 炉内辐射换热测量技术 |
| 3.2 数学模型、基本方程和计算方法 |
| 4 现场测量 |
| 4.1 系统安装与调试 |
| 4.2 试验工况选取 |
| 4.3 试验工况表盘参数 |
| 5 试验结果及模拟计算分析 |
| 5.1 工况一 |
| 5.2 工况二 |
| 5.3 工况三 |
| 5.4 工况四 |
| 5.5 工况五 |
| 5.6 改造方案一工况一 |
| 5.7 改造方案一工况二 |
| 5.8 改造方案二工况 |
| 5.9 改造方案三工况 |
| 5.10 各个工况对比 |
| 6 热力计算结果分析 |
| 7 结论 |
| 参考文献 |
| 作者简历 |
| 学位论文数据集 |
（8）GFRP管防屈曲支撑与锅炉组合构架的抗震性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究的目的和意义 |
| 1.1.1 研究的背景 |
| 1.1.2 研究的目的和意义 |
| 1.2 国内外研究现状及分析 |
| 1.2.1 国内研究现状 |
| 1.2.2 国外研究现状 |
| 1.2.3 文献综述的简析 |
| 1.3 主要研究内容 |
| 第2章 GFRP管防屈曲支撑性能的试验研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 防屈曲支撑的设计与制作 |
| 2.2.1 锅炉主框架普通钢支撑与防屈曲支撑方案对比 |
| 2.2.2 防屈曲支撑的设计 |
| 2.2.3 防屈曲支撑试件的加工 |
| 2.2.4 试验材料及其力学性能测试 |
| 2.3 试验装置与加载制度 |
| 2.3.1 试验加载装置 |
| 2.3.2 加载制度 |
| 2.4 防屈曲支撑试验研究 |
| 2.4.1 试验现象和原理 |
| 2.4.2 数据处理方法 |
| 2.4.3 试件的滞回曲线与骨架曲线 |
| 2.4.4 试件承载力分析 |
| 2.4.5 试件延性分析 |
| 2.4.6 试件割线刚度与耗能能力分析 |
| 2.4.7 应变分析 |
| 2.4.8 不同外管BRB的性能分析 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 GFRP管防屈曲支撑性能分析与设计 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 有限元模型的建立 |
| 3.3 有限元模拟结果及与试验结果的对比 |
| 3.3.1 缠绕GFRP管防屈曲支撑 |
| 3.3.2 拉绕GFRP管防屈曲支撑 |
| 3.3.3 试件承载力的试验与分析结果对比 |
| 3.4 GFRP管防屈曲支撑构件的有限元分析 |
| 3.5 GFRP管防屈曲支撑设计与构造要求 |
| 3.5.1 构件设计的一般原则 |
| 3.5.2 材料要求 |
| 3.5.3 GFRP管防屈曲支撑设计方法 |
| 3.5.4 GFRP外包管设计要求 |
| 3.5.5 构造要求 |
| 3.5.6 试验要求 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 组合框架-防屈曲支撑结构体系性能的试验研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 试件设计和制作 |
| 4.2.1 试件的设计 |
| 4.2.2 试件的加工制作 |
| 4.2.3 材性试验 |
| 4.3 试验装置与加载制度 |
| 4.3.1 试验装置 |
| 4.3.2 加载制度 |
| 4.4 试件试验现象 |
| 4.4.1 组合框架试验现象 |
| 4.4.2 组合框架-GFRP管防屈曲支撑试件试验现象 |
| 4.5 试验结果分析 |
| 4.5.1 滞回曲线和骨架曲线分析 |
| 4.5.2 承载力、延性及耗能能力分析 |
| 4.5.3 关键部位应变分析 |
| 4.6 本章小结 |
| 第5章 大型组合框架-GFRP管防屈曲支撑锅炉构架体系抗震性能分析 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 有限元模型的建立与验证 |
| 5.2.1 有限元模型验证 |
| 5.2.2 1000MW褐煤塔式锅炉构架简介 |
| 5.3 设有钢支撑的组合框架抗震性能分析 |
| 5.3.1 地震动的选取及调幅 |
| 5.3.2 结构的振型分析 |
| 5.3.3 结构地震反应分析方法 |
| 5.3.4 基于单条地震动的系数R和 C_d |
| 5.3.5 基于IDA拟合能力曲线的系数R和 C_d |
| 5.3.6 系数R和 C_d的建议取值 |
| 5.4 设有防屈曲支撑的组合框架抗震性能分析 |
| 5.4.1 基于单条地震动计算系数R和 C_d |
| 5.4.2 基于IDA拟合能力曲线的系数R和 C_d |
| 5.4.3 结构计算系数R和 C_d的建议取值 |
| 5.4.4 防屈曲支撑结构体系与钢支撑结构体系的对比分析 |
| 5.5 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 附录1 锅炉构架各层平面布置图 |
| 附录2 专有名词说明表 |
| 攻读博士学位期间发表的论文及其它成果 |
| 致谢 |
| 个人简历 |
（9）白泥脱硫协同吸附HCl（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 SO_2/HCl的来源及危害 |
| 1.1.1 SO_2/HCl的来源 |
| 1.1.2 SO_2/HCl的危害 |
| 1.2 SO_2/HCl脱除的研究现状 |
| 1.2.1 SO_2脱除的研究现状 |
| 1.2.2 HCl脱除的研究现状 |
| 1.2.3 SO_2和HCl协同脱除 |
| 1.3 白泥综合利用现状 |
| 1.3.1 白泥来源 |
| 1.3.2 白泥应用于生产钙镁肥或土壤改良剂 |
| 1.3.3 白泥应用于粉煤灰碱渣砖 |
| 1.3.4 白泥应用于墙体材料 |
| 1.3.5 白泥应用于烧制硅酸盐水泥 |
| 1.3.6 白泥应用于制碱渣土及填垫材料 |
| 1.3.7 白泥用于烟气脱硫 |
| 1.3.8 白泥用于生产沉淀碳酸钙 |
| 1.3.9 白泥用于制备橡胶填充剂 |
| 1.4 小结 |
| 1.5 课题研究的目的、内容及意义 |
| 1.5.1 选题依据 |
| 1.5.2 选题的研究内容 |
| 1.5.3 选题的研究意义 |
| 1.6 创新点 |
| 第二章 白泥的物理化学性质 |
| 2.1 白泥成分分析 |
| 2.1.1 白泥的化学组成分析 |
| 2.1.2 白泥矿物分析 |
| 2.1.3 白泥热重分析 |
| 2.1.4 白泥过滤前后比表面积分析 |
| 2.2 小结 |
| 第三章 白泥的脱硫实验与结果分析 |
| 3.1 实验准备 |
| 3.1.1 实验原料 |
| 3.1.2 实验仪器与设备 |
| 3.1.3 实验流程 |
| 3.1.4 脱硫剂制备方法 |
| 3.1.5 实验的分析评价方法 |
| 3.2 白泥过滤前后的脱硫活性对比实验 |
| 3.2.1 实验条件 |
| 3.2.2 实验结果与分析 |
| 3.3 白泥经NaOH改性后的脱硫实验及结果分析 |
| 3.3.1 NaOH的选择 |
| 3.3.2 NaOH调质白泥脱硫剂的制备方法 |
| 3.3.3 实验条件 |
| 3.3.4 实验结果及分析 |
| 3.4 小结 |
| 第四章 气体组分对脱硫活性的影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.1.1 气体组分对脱硫活性的影响 |
| 4.2 实验结果与分析 |
| 4.2.1 实验条件 |
| 4.2.2 单个气体组分分别对脱硫活性的影响 |
| 4.2.3 水蒸气对脱硫活性的影响 |
| 4.2.4 氧气对脱硫活性的影响 |
| 4.2.5 NO对脱硫活性的影响 |
| 4.2.6 多种气体的共同作用对脱硫活性的影响 |
| 4.2.7 脱硫协同脱除HCl |
| 4.3 热重分析 |
| 4.4 红外分析 |
| 4.5 小结 |
| 第五章 结论与建议 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 建议 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 科研成果及发表的学术论文 |
| 作者和导师简介 |
| 附件 |
（10）预热燃烧模式下半焦NO排放和燃尽特性实验研究（论文提纲范文）
| 1 实验部分 |
| 1.1 煤质参数 |
| 1.2 半焦制备 |
| 1.3 实验台介绍 |
| 1.4 实验不确定度 |
| 2 结果与讨论 |
| 2.1 预热温度和过量空气系数对NO排放的影响 |
| 2.2 预热温度和过量空气系数对飞灰含碳量影响 |
| 2.3 燃烧温度对NO排放和飞灰含碳量的影响 |
| 2.4 预热燃烧工艺的技术经济性分析 |
| 3 结论 |
四、国产125MW机组420t/h锅炉提高经济性的一些措施（论文参考文献）
- [1]燃煤循环流化床机组脱硝系统的智能控制研究及工业验证[D]. 尹贵豪. 浙江大学, 2021(01)
- [2]600MW超临界机组抽汽供热改造在工业供热中的应用分析[D]. 刘永. 中国矿业大学, 2021
- [3]S化工公司精益成本管理优化研究[D]. 宋涛. 西北大学, 2021
- [4]高原锅炉运行性能及设计方法的研究进展[J]. 杜勇博,笪耀东,刘学敏,张井坤,车得福. 工业锅炉, 2020(06)
- [5]某300MW机组煤粉锅炉屏式过热器失效原因及对策研究[D]. 杨洋. 太原理工大学, 2020(01)
- [6]垃圾焚烧发电厂DCS系统的设计与实现[D]. 罗杰. 华南理工大学, 2020(05)
- [7]单切圆π型超超临界锅炉烟气侧热偏差研究[D]. 杨飞. 中国矿业大学, 2020(07)
- [8]GFRP管防屈曲支撑与锅炉组合构架的抗震性能研究[D]. 孙洪鹏. 哈尔滨工业大学, 2020
- [9]白泥脱硫协同吸附HCl[D]. 杨丽君. 北京化工大学, 2020(02)
- [10]预热燃烧模式下半焦NO排放和燃尽特性实验研究[J]. 吕钊敏,熊小鹤,于世林,谭厚章,向柏祥,黄军. 燃料化学学报, 2020(05)