一、新型卫浴材料聚甲基丙烯酸甲酯板（论文文献综述）
刘贻胜,杨军[1]（1998）在《新型卫浴材料聚甲基丙烯酸甲酯板》文中研究说明压克力卫浴产品具有众多优点，越来越受到消费者的欢迎，市场份额不断扩大。本文介绍用作这种卫浴产品表面层的聚甲基丙烯酸甲酯板材的技术指标、成型原理、性能优势及浴缸的制作工艺和市场现状与前景。
黎永生[2]（2011）在《高透明韧性有机玻璃的研究》文中进行了进一步梳理聚甲基丙烯酸甲酯（PMMA）俗称有机玻璃，由于具有较好的透明性、化学稳定性和耐候性，易染色，易加工，外表优美、质量轻、加工适应性等优点，近年来得到迅速发展并广泛应用到航空、建筑、农业、光学仪器等领域。但PMMA属于硬而脆的塑料材料，冲击强度低，使其在许多方面的应用受到限制。因而，在保持有机玻璃良好性能的基础上对其进一步进行增韧改性具有深远的意义。本文在综述了目前国内外有机玻璃增韧方法的基础上，分别采用聚己二酸丙二醇酯、嵌段共聚物以及聚氨酯丙烯酸酯为PMMA的增韧改性剂，得到了高透明增韧改性的有机玻璃。主要的研究内容和结论如下：1.以己二酸、1,2-丙二醇为原料，经缩聚反应合成了聚己二酸丙二醇酯，采用FTIR、GPC对其结构进行了表征，研究结果表明，成功地合成了分子量分布窄的聚己二酸丙二醇酯低聚物。采用聚己二酸丙二醇酯对PMMA进行原位增韧改性，利用冲击试验机、万能测试机、DMA、透光率/雾度测定仪、综合热分析仪等对改性PMMA的力学性能、光学性能、热性能进行了表征，研究结果表明：聚己二酸丙二醇酯对PMMA具有较好的增韧改性作用，而对其拉伸强度和光学透明性影响很小，改性后PMMA的储能模量和玻璃化温度有所下降。当聚己二酸丙二醇酯含量为15%时，改性PMMA的冲击强度提高了61.13%，而拉伸强度仅下降6.33%，改性PMMA的透光率几乎不变，而雾度H略有增加，增幅约为1%。TG测试结果表明聚己二酸丙二醇酯的加入提高了PMMA的热稳定性。2.采用嵌段共聚物PEO75-PPO30-PEO75（F68）对聚甲基丙烯酸甲酯（PMMA）进行原位增韧改性，研究了改性PMMA的力学性能、光学透明性和微结构，并探讨了改性机理。研究结果表明：嵌段共聚物F68对PMMA有较好的增韧作用，随着F68含量的增加，改性PMMA的冲击强度不断增大，当F68含量为20%时，其冲击强度提高了117.61%；改性PMMA的储能模量随着F68含量的增加先下降后上升，而损耗因子的峰值温度Tg逐渐降低，F68的添加对PMMA的损耗因子具有“拉平”效应；改性PMMA具有较好的光学透明性能，当F68含量在20%以内时，改性PMMA的透光率降低小于2%。3.以六亚甲基二异氰酸酯（HDI）、聚醚多元醇、丙烯酸羟乙酯为原料，采用两步法制备了聚氨酯丙烯酸酯预聚物，利用FTIR对共聚物的结构进行了表征，测试结果表明，反应产物为聚氨酯丙烯酸酯。采用原位聚合法制备了聚氨酯丙烯酸酯改性PMMA复合体系，利用冲击试验机、DMA、透光率/雾度测定仪等测试其冲击性能、动态机械性能和光学性能，研究结果表明：改性后PMMA的冲击强度随着聚氨酯丙烯酸酯含量的增加而增加，光学透明性基本不变，当聚氨酯丙烯酸酯含量为20%时，改性PMMA的冲击强度达到了21.98J/cm2，比纯PMMA的冲击强度提高了66.77%；改性PMMA的储能模量随着聚氨酯丙烯酸酯含量的增加不断缓慢下降，损耗因子的峰值基本保持不变，玻璃化转变温度逐渐降低；改性后PMMA的透光率Tt降低很少（<3%），而雾度H略有增加。热重分析结果表明，改性后PMMA的热分解温度逐渐提高。
梅晶[3]（2021）在《PPE/SAN协同改性PMMA及其性能研究》文中研究指明聚甲基丙烯酸甲酯（PMMA,俗称有机玻璃）作为透明树脂的典型代表,不仅具有良好的耐候性、电绝缘性以及优异的加工性能,而且相比于钢化玻璃,还具有质轻、价廉、易安装等优点。有机玻璃（PMMA）已然成为建筑领域中钢化玻璃的一种最具潜质的替代品。但是PMMA韧性、热稳定性差,其在燃烧的过程中会有严重的滴落现象,造成次生灾害,极大地限制了PMMA的应用。为此,本课题通过含乙酯基磷酸酯、大体积苯基磷酸酯、含卤磷酸酯分别与甲基丙烯酸甲酯（MMA）复合,采用原位本体聚合法制备PMMA复合材料,探索不同结构磷酸酯（PPE）对PMMA性能的影响,探讨不同结构PPE阻燃PMMA的机理;通过含有大体积苯基和强极性腈基的苯乙烯-丙烯腈共聚物（SAN）与MMA复合,采用原位本体聚合法制备PMMA复合材料,探索不同SAN含量对PMMA性能的影响;通过二甲基苯（DVB）对磷酸三乙酯（TEP）/SAN/PMMA复合体系进行化学交联改性,制备具有体型结构的PMMA复合材料,探索不同DVB含量对PMMA复合材料的性能影响。研究主要内容及结果如下:1.以TEP、磷酸二苯酯（RDP）、卤代磷酸酯（TCEP）为阻燃剂,与MMA共混聚合制备TEP/PMMA复合材料、RDP/PMMA复合材料、TCEP/PMMA复合材料。研究发现不同结构PPE与PMMA都具有良好的界面相容性,且可见光（380-780nm）透过率都能达到85%以上;TEP或TCEP的含量达到20%时,PMMA复合材料达到UL-94 V-0级阻燃;不同结构PPE都会降低PMMA的热学性能;RDP会显着降低PMMA的吸水性,但TEP与TCEP会提高PMMA的吸水性。2.以含有大体积苯基和强极性腈基的SAN来增强PMMA制备SAN/PMMA复合材料,研究发现SAN与PMMA具有良好的界面相容性,SAN/PMMA复合材料受大体积苯基和强极性腈基造成的双折射影响,其可见光（380-780nm）透过率降至83%;SAN的引入会显着提高PMMA的热稳定性,但会降低其玻璃化转变温度（Tg）,由120℃降至115℃;SAN/PMMA复合材料的力学性能在SAN为10%时最优。3.制备了复配PPE/SAN/PMMA复合材料,研究发现复配PPE/SAN/PMMA复合材料的可见光（380-780nm）透过率能达到85%以上;当TEP/RDP含量比为5%/20%时,热稳定性能和综合力学性能最优异,断裂由韧性断裂转变为脆性断裂;在TEP/RDP含量比为20%/0%、25%/0%、20%/5%时,PMMA复合材料的UL-94等级达到V-0级,其它组并未达到V-0级。4.以DVB为交联剂,TEP、SAN为改性剂,采用原位本体聚合法制备了Semi型TEP/SAN/PMMA复合材料,研究发现当DVB含量达到0.3%时,PMMA复合材料热稳定性达到最优,但DVB含量超过0.3%时,PMMA复合材料由透明变成不透明;由于材料各向异性,DVB含量达到0.3%之前,Semi型TEP/SAN/PMMA复合材料的拉伸强度、弯曲强度随DVB含量升高而提升,超过0.3%时,呈下降趋势;邵氏硬度并不随DVB含量的变化而变化;冲击强度随着DVB含量的升高而提高。复合材料的氧指数（LOI）基本不受DVB含量的影响。当TEP含量为20%、SAN含量为10%、DVB含量为0.3%时,Semi型TEP/SAN/PMMA复合材料的综合性能达到最优。
郭瑞强[4]（2005）在《高透光率韧性有机玻璃的制备与研究》文中认为聚甲基丙烯酸甲酯（PMMA）是一种重要的有机透明材料,它具有优异的光学性能,化学稳定性,耐候性和电绝缘性,但其质脆,抗冲强度低限制了它的应用。 本文首先用本体法合成了一系列苯乙烯-甲基丙烯酸甲酯-丙烯腈的共聚物。通过红外光谱法,动态力学分析法和阿贝折光仪对材料的组成、结构和折光指数的关系进行了研究。研究表明:单体配比对材料的折光指数有明显影响,这是因为每一种单体单元的折光力不同,高折光力的单体单元含量高则材料的折光指数就高,反之就低。有极性单体参与共聚时,材料折光指数的实测值与理论值可能会出现较大偏差。 采用甲基丙烯酸甲酯、丙烯酸丁酯、苯乙烯为单体,分别用1,4-丁二醇二丙烯酸酯和甲基丙烯酸烯丙酯为交联剂,通过多步种子乳液聚合法合成了PMMA/P（BA-St）/PMMA（ACR改性剂）和增韧的有机玻璃树脂。在对共聚物折光指数的研究基础上,采用高分子设计的方法,通过使橡胶层与基体折光指数相匹配,使改性后的材料的透光率得以保持。 借助TA-2000热分析仪,动态力学分析仪（DMA）,XWB-300F型维卡软化点温度测定仪,毛细管流变仪等手段分别对改性后材料的热稳定性、动态力学性能、维卡软化点温度、流变性能等进行了测试和表征。通过动态光散射粒径分析仪,TEM考察了ACR或增韧的PMMA复合胶乳粒子的形态结构。借助球形浊度计对材料的透光率和雾度进行了表征。 研究表明:增韧的有机玻璃树脂的缺口冲击强度随橡胶相含量的增加而显着提高,拉伸强度则相应的下降。共混材料的维卡软化温度随ACR的增加而略有增加;复合树脂的维卡软化温度比纯PMMA略有下降;ACR的加入使得树脂的流动性能增加;复合树脂的透光率与纯PMMA的透光率相当;电镜照片显示:ACR呈现明显的核壳结构,并且增韧橡胶粒子均匀分散于基体之中。
宋功品[5]（2008）在《聚甲基丙烯酸甲酯实体面材的生产及应用》文中提出纯PMMA实体面材由于其优异的性能,越来越受到消费者喜爱。文中介绍了PMMA实体面材的原料、生产工艺以及应用情况。
王俊香[6]（2003）在《废旧有机玻璃裂解制备甲基丙烯酸甲酯及其应用研究》文中研究表明本文主要对废旧有机玻璃裂解制备甲基丙烯酸甲酯的工艺及其应用进行了研究。 首先对废旧有机玻璃裂解制备甲基丙烯酸甲酯的小试进行了详细研究，试验了裂解温度、裂解原料品种以及裂解原料平均粒子大小对裂解的影响。实验结果表明间歇裂解时的最佳工艺条件为：以无色透明有机玻璃碎片为裂解原料，裂解原料的平均粒子大小为10mm左右，裂解时应主控反应温度为223±3℃，待在此温度范围内的裂解液很少时，再采用升温直至反应终点。得到产品的纯度为93.10％，产率为89.97％。对裂解粗单体精馏时，阻聚剂的适宜加入量为400PPM，碱洗时适宜的碱液为6‰Na2CO3。 对工业上精制单体制取有机玻璃板颜色发黄问题进行了研究，采用在预聚体中加荧光增白剂OB和PF与裂解单体进行精馏前碱洗及加添加剂两个方案。实验结果表明用添加剂的办法较好，当加入量为1／1000时，精馏后产品的纯度增加到98.21％，用其做为原料制取有机玻璃的透光率可达92.1％。通过对裂解法得到的单体与合成单体进行不同浓度的配比制成有机玻璃板，表明合成单体的浓度为75％时，透光率达93.0％，硬度达278HB，基本上接近合成单体制成的有机玻璃板。 利用裂解工艺获得的产品及与市售合成的MMA掺合起来，应用于功能性有机玻璃的研制。通过吸收紫外线有机玻璃的研究，筛选出了综合性能优良的紫外线吸收剂UV-326，并确定了其最宜的加入量为MMA的4×10-4。用苯乙烯和甲基丙烯酸甲酯进行共聚制取雾状有机玻璃，试验了苯乙烯的加入量对有机玻璃板性能和聚合的影响，获得了较佳的工艺条件。
彭军芝[7]（2001）在《吸塑成型用有机玻璃板柔韧性的研究》文中研究表明采用一种单体IA与甲基丙烯酸甲酯 （MMA）共聚对聚甲基丙烯酸甲酯 （PMMA）进行内增塑以改善PMMA的柔韧性 ,并与外增塑剂邻苯二甲酸二丁脂 （DBP）作比较 ,考察其对PMMA性能的影响。结果表明 ,IA能改善PMMA的柔韧性 ,但效果不及DBP好 ,但是IA在耐挥发性方面却比DBP优越 ,对PMMA其他方面性能的影响则与DBP相似
李春风[8]（2011）在《热引发单板塑合木的产业化技术研究》文中研究表明随着优质木材的日益减少及人们对其消费需求的增长,实现低档木材高档化利用,对我国建设资源节约型社会和环境保护具有重要战略意义。本文通过在木材内部浸入单体,采用热引发法使其在木材内部聚合,从而提高木材性能,实现木材的高附加值利用。研究主要涉及了热引发法制备单板塑合木产业化的关键技术:浸渍液配比、浸渍工艺及固化工艺的优化,生产设备的设计与使用,以及单板塑合木的阻燃、应用等方面的研究。通过实验室研究和工业化中试,优化出热引发法制备单板塑合木的浸渍液配方:以甲基丙烯酸甲酯（MMA）为主单体,苯乙烯（St）用量为20%,马来酸酐（MAn）用量为5%,偶氮二异丁腈（AIBN）用量为0.25%为浸注液;优化出浸渍固化工艺参数:前真空度-0.09MPa,时间10～30min;加压浸注压力1.OMPa,时间30～90min;加热固化温度（85±5）℃,时间100～150min左右,压力0.8～1.0MPa。使用塑合木生产专用设备—真空加压浸注/热固化罐,结合特殊设计的单板架与集液板,实现了单体利用率在88%以上。采用热引发法工业化生产制备了单板塑合木。电镜观察发现,浸渍液渗透到木材细胞腔和细胞间隙中,并在其中聚合,且聚合物分布较均匀。单板塑合木的性能研究结果:静曲强度、静曲弹性模量、冲击强度、耐酸碱性及尺寸稳定性较素材明显提高,表面润湿性略有降低但不影响其胶合和涂饰。单板塑合木的阻燃研究结果表明,用阻燃剂FRW处理木材单板和添加甲基磷酸二甲酯（DMMP）对单板塑合木的浸渍液的聚合性能没有影响;在使用FRW处理单板的同时在浸渍液中添加DMMP更能获得最佳的单板塑合木阻燃性能,优化出阻燃剂FRW载药率为1 2%、DMMP用量为15%时;FRW阻燃处理对单板塑合木力学性能有不利影响,而使用DMMP阻燃处理提高了单板塑合木力学性能,同时采用FRW和DMMP阻燃处理,单板塑合木的力学性能有所改善。用单板塑合木作为表板,分别与杨木地板基材、聚乙烯基木塑复合材料（木粉/高密度聚乙烯复合材料,HDPE-WF）地板基材胶合,开发了两种新型高档地板:单板塑合木强化实木复合地板、塑合木/木塑复合地板,优化了生产工艺。
陈德灯[9]（2019）在《关于PMMA板断裂参数的数字梯度敏感法及奇异杂交元法的研究》文中认为应力集中现象普遍存在于实际工程结构中,给构件造成严重的损伤,大大缩减材料寿命,从而极大地影响着人们的生产和生活。透明材料作为新时代的新型材料,在各个领域都广泛应用,成为了工业产品发展过程中必不可少的材料之一。透明材料构件产生应力集中的现象不可小觑,本文将从实验法和数值法两个部分来研究透明材料的断裂参数。本文的第一部分是利用数字梯度敏感法（DGS）测量透明材料聚甲基丙烯酸甲酯板（PMMA板）的断裂参数。数字梯度敏感法即数字图像相关方法（DIC）与光弹原理相结合,从而获得透明材料变形信息的一种新型光学测量方法。数字梯度敏感法具有非接触式、全场测量、实验环境要求低、实验试样和设备简单、测量范围和测量分辨可调整等优点。因此,数字梯度敏感法比其他的光学测量方法更适用于实际工程的现场测量。从2012年提出到现在经历了多年的发展和改进,数字梯度敏感法的应用越来越受到关注。但是在实际的应用中,由于方法的算法本身和测量系统的原因,导致在位移、应变测量精度上还存在一些不足之处。如实验的加载过程中,试件会不可避免地发生刚体位移,从而影响数字梯度敏感法的测量精度。本文运用数字梯度敏感法测量PMMA板中应力集中区域的转角场和细裂纹或V型缺口尖端的应力强度因子（SIF）。并且考虑数字梯度敏感法在测量过程中不可避免地产生刚体位移对测量精度的影响。用改进的方法实现了数字梯度敏感法在透明材料断裂参数上的高精度测量。本文第一部分的研究工作和成果主要有两个方面:第一,数字梯度敏感法测量PMMA板在应力集中区域的转角场。1.通过对PMMA板进行三点弯曲实验,运用数字梯度敏感法测量得到PMMA板在不同集中载荷作用下应力集中区域附近的转角场实验值,并与解析值进行了对比。2.应用补偿区域法消除实验中不可避免地产生的刚体位移。结果表明,补偿区域法有效地消除了刚体位移的影响,得到了高精度的转角场实验值。第二,数字梯度敏感法测量细裂纹或V型缺口尖端的应力强度因子。1.用数字梯度敏感法测量PMMA板中含单边不同长度的细裂纹和不同开口角度且不同长度的V型缺口尖端的应力强度因子实验值,并与解析值进行了对比。2.本文针对实验中不可避免地产生的刚体位移的影响提出新的偏转角控制方程提取应力强度因子,有效地消除实验中不可避免地产生的刚体位移引起的测量误差。本文的第二部分利用奇异杂交元法计算PMMA板中含单边不同开口角度且不同长度的V型缺口尖端的应力强度因子。奇异杂交元在单元内部和单元边上分别假定独立的应力场和位移场。通过增强应力函数实现了杂交元的奇异性。在应力函数的构造中,除了Airy应力函数外,首次加入了V型缺口的Williams级数展开的奇异应力项,以准确地描述裂纹尖端应力集中。由奇异杂交元法获得应力场函数后,V型缺口尖端的应力强度因子使用线性最小二乘法计算。为了验证用奇异杂交元法的计算结果,本文通过ABAQUS大型工程有限元软件和解析法两种方法进行计算比较,比较结果充分体现了所提出方法的高效、准确的优点。
宋功品[10]（2008）在《聚甲基丙烯酸甲酯实体面材生产及应用》文中研究表明目前市场中广泛应用的橱柜、吧台、卫浴等实体面板都是以树脂辅以填料、颜料等制成的。通过一定的工艺过程这种实体面材可以制备出具有天然大理石、花岗石、云石等花纹,在市场被广泛称为人造石。树脂基实体面材结构坚实,具有石材特性,并且在使用中有不易褪色、容易清洁保养、耐水、耐热、防油、防腐、防潮、防蛀、防火等诸多优点。
二、新型卫浴材料聚甲基丙烯酸甲酯板（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、新型卫浴材料聚甲基丙烯酸甲酯板（论文提纲范文）
（2）高透明韧性有机玻璃的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 目录 |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 PMMA改性的主要内容 |
| 1.2.1 抗冲击性能 |
| 1.2.2 耐热性 |
| 1.2.3 耐磨性 |
| 1.2.4 防辐射性能 |
| 1.3 PMMA的一般改性方法 |
| 1.3.1 共聚、交联改性 |
| 1.3.2 纳米复合填充改性 |
| 1.3.3 纤维增强 |
| 1.3.4 互穿网络聚合物 |
| 1.3.5 定向拉伸 |
| 1.4 本论文的研究内容和意义 |
| 第2章 聚己二酸丙二醇酯改性有机玻璃的研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 实验原料 |
| 2.2.2 实验仪器 |
| 2.2.3 单体的预处理 |
| 2.2.4 聚己二酸丙二醇酯合成 |
| 2.2.5 聚己二酸丙二醇酯改性PMMA复合材料的制备 |
| 2.2.6 表征方法 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 聚己二酸丙二醇酯的表征 |
| 2.3.2 聚己二酸丙二醇酯改性PMMA复合材料的力学性能 |
| 2.3.3 聚己二酸丙二醇酯改性PMMA复合材料的光学性能 |
| 2.3.4 聚己二酸丙二醇酯改性PMMA复合材料的动态力学性能 |
| 2.3.5 聚己二酸丙二醇酯改性PMMA复合材料的热稳定性 |
| 2.3.6 聚己二酸丙二醇酯改性PMMA复合材料的SEM分析 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 嵌段共聚物PEO-PPO-PEO增韧改性有机玻璃的研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 实验原料 |
| 3.2.2 实验仪器 |
| 3.2.3 单体的预处理 |
| 3.2.4 嵌段共聚物改性PMMA复合材料的制备 |
| 3.2.5 表征方法 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 F68/PMMA复合材料的力学性能 |
| 3.3.2 F68/PMMA复合材料的光学性能 |
| 3.3.3 F68/PMMA复合材料的动态力学性能 |
| 3.3.5 F68/PMMA复合材料的热稳定性 |
| 3.3.6 F68/PMMA复合材料的SEM分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 聚氨酯丙烯酸酯改性有机玻璃的研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 试验部分 |
| 4.2.1 实验原料 |
| 4.2.2 实验仪器 |
| 4.2.3 单体的预处理 |
| 4.2.4 聚氨酯丙烯酸酯的合成 |
| 4.2.5 聚氨酯丙烯酸酯改性PMMA复合材料的制备 |
| 4.2.6 表征方法 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 聚氨酯丙烯酸酯的表征 |
| 4.3.2 聚氨酯丙烯酸酯/PMMA复合材料的力学性能 |
| 4.3.3 聚氨酯丙烯酸酯/PMMA复合材料的光学性能 |
| 4.3.4 聚氨酯丙烯酸酯/PMMA复合材料的动态力学性能 |
| 4.3.5 聚氨酯丙烯酸酯/PMMA复合材料的热稳定性 |
| 4.3.6 聚氨酯丙烯酸酯/PMMA复合材料的SEM分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 在读期间已完成论文目录 |
| 致谢 |
（3）PPE/SAN协同改性PMMA及其性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1 章 绪论 |
| 1.1 聚合物燃烧与阻燃 |
| 1.1.1 聚合物燃烧特性与安全 |
| 1.1.2 聚合物阻燃机理与常用阻燃剂 |
| 1.1.3 PMMA的可燃性 |
| 1.2 PMMA生产、改性研究及应用 |
| 1.2.1 PMMA的生产 |
| 1.2.2 PMMA改性研究现状 |
| 1.2.3 PMMA的应用 |
| 1.3 PMMA拓展应用建筑玻璃的应用特性及可行性 |
| 1.3.1 建筑玻璃特性与应用弊端 |
| 1.3.2 PMMA拓展应用建筑玻璃的可行性 |
| 1.3.3 PMMA拓展应用建筑玻璃存在的问题 |
| 1.4 本课题研究目的与内容 |
| 1.4.1 研究目的与意义 |
| 1.4.2 研究思路与内容 |
| 第2 章 实验部分 |
| 2.1 工艺路线 |
| 2.2 实验试剂及仪器设备 |
| 2.2.1 主要实验试剂 |
| 2.2.2 主要仪器设备 |
| 2.3 性能测试方法 |
| 2.3.1 场发射扫描电镜测试 |
| 2.3.2 红外光谱测试 |
| 2.3.3 可见光透过率测试 |
| 2.3.4 热分析(TG-DSC)测试 |
| 2.3.5 阻燃性能测试 |
| 2.3.6 吸水性测试 |
| 2.3.7 折射率测试 |
| 2.3.8 力学性能测试 |
| 第3章 不同结构PPE/PMMA复合材料的制备及性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 PPE/PMMA复合材料制备 |
| 3.3 实验结果与讨论 |
| 3.3.1 界面相容性 |
| 3.3.2 可见光透过率 |
| 3.3.3 阻燃性能 |
| 3.3.4 阻燃机制的探讨 |
| 3.3.5 热稳定性 |
| 3.3.6 耐热性 |
| 3.3.7 吸水性 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 SAN/PMMA复合材料的制备与性能研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 SAN/PMMA复合材料制备 |
| 4.3 实验结果与讨论 |
| 4.3.1 界面相容性 |
| 4.3.2 可见光透过率 |
| 4.3.3 热稳定性 |
| 4.3.4 耐热性 |
| 4.3.5 力学性能 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 复配PPE/SAN/PMMA复合材料的制备及性能影响 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 复配PPE/SAN/PMMA复合材料制备 |
| 5.3 实验结果与讨论 |
| 5.3.1 界面相容性 |
| 5.3.2 可见光透过率 |
| 5.3.3 热稳定性 |
| 5.3.4 力学性能 |
| 5.3.5 阻燃性能 |
| 5.4 本章小结 |
| 第6章 Semi型TEP/SAN/PMMA复合材料的制备及性能研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 Semi型 TEP/SAN/PMMA复合材料制备 |
| 6.3 实验结果与讨论 |
| 6.3.1 Semi型 TEP/SAN/PMMA复合材料结构分析 |
| 6.3.2 可见光透过率 |
| 6.3.3 热稳定性 |
| 6.3.4 力学性能 |
| 6.3.5 阻燃性能 |
| 6.4 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间取得的科研成果 |
| 致谢 |
（4）高透光率韧性有机玻璃的制备与研究（论文提纲范文）
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 有机玻璃的历史沿革及发展现状 |
| 1.2.1 世界概况 |
| 1.2.2 国内概况 |
| 1.3 关于聚合物的共混改性 |
| 1.4 聚合物增韧机理 |
| 1.5 影响抗冲强度的主要因素 |
| 1.5.1 树脂基体的影响 |
| 1.5.2 橡胶相的影响 |
| 1.6 核-壳结构乳胶粒的生成机理 |
| 1.7 有机玻璃增韧途径及国内外研究进展 |
| 1.7.1 共聚增韧 |
| 1.7.2 掺入第二相粒子共混增韧 |
| 1.7.3 采用双轴定向拉伸及多层复合工艺 |
| 1.7.4 纤维增强增韧 |
| 1.7.5 有机玻璃增韧途径小结 |
| 1.8 本论文的主要研究内容 |
| 第二章 实验部分 |
| 2.1 主要实验原料及处理 |
| 2.2 主要仪器及设备 |
| 2.3 St，MMA，AN共聚物浇注板的合成 |
| 2.4 聚丙烯酸酯乳液的合成 |
| 2.4.1 PMMA／P(BA-St)／PMMA乳液(简称ACR)的合成 |
| 2.4.2 PMMA／P(BA-St)／PMMA复合树脂的合成 |
| 2.5 ACR胶乳粒子形态结构的测定 |
| 2.6 红外光谱对材料组成的分析 |
| 2.7 材料的动态力学分析(DMA) |
| 2.8 材料力学性能的测试 |
| 2.8.1 测试样条的制备 |
| 2.8.2 材料冲击强度的测试 |
| 2.8.3 材料拉伸强度的测试 |
| 2.9 材料软化点温度的测定 |
| 2.10 流变性能的测定 |
| 2.10.1 仪器与配料 |
| 2.10.2 操作步骤 |
| 2.10.3 数据处理 |
| 2.11 材料热稳定性能的测试 |
| 2.12 透光率和雾度的测试 |
| 2.13 共聚物折光指数的测定 |
| 第三章 有机玻璃的主要性能及影响因素 |
| 3.1 有机玻璃的物理及化学性能 |
| 3.1.1 有机玻璃的基本物理性能 |
| 3.1.2 其它物理及化学性能 |
| 3.2 有机玻璃的力学性能 |
| 3.3 有机玻璃的耐环境性能 |
| 3.3.1 溶解性能 |
| 3.3.2 耐大气老化性 |
| 3.4 影响有机玻璃性能的几个因素 |
| 3.4.1 温度的影响 |
| 3.4.2 载荷的影响 |
| 3.4.3 环境因素的影响 |
| 3.5 有机玻璃的几个技术指标 |
| 3.5.1 透光率与雾度 |
| 3.5.2 黄色指数 |
| 3.5.3 热变形温度与维卡软化点 |
| 3.5.4 冲击强度 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 共聚物性能的预测 |
| 4.1 前言 |
| 4.2 折光指数的分子设计 |
| 4.3 共聚物的合成及光学性能研究 |
| 4.3.1 MMA-AN共聚合的研究 |
| 4.3.2 St-MMA共聚合的研究 |
| 4.3.3 St-AN共聚合的研究 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 ACR改性剂增韧有机玻璃的研究 |
| 5.1 ACR改性剂简介 |
| 5.2 ACR改性剂增韧有机玻璃的理论基础与可行性 |
| 5.3 ACR改性剂与有机玻璃模塑料共混时的工艺问题与解决 |
| 5.4 ACR乳胶粒径的透射电镜分析 |
| 5.5 乳化剂浓度对乳胶粒粒径的影响 |
| 5.6 ACR改性剂对有机玻璃机械性能的影响 |
| 5.6.1 ACR含量对有机玻璃机械性能的影响 |
| 5.6.2 乳化剂含量对有机玻璃机械性能的影响 |
| 5.6.3 ACR的橡胶相交联剂对有机玻璃机械性能的影响 |
| 5.6.4 ACR的橡胶相单体比对有机玻璃机械性能的影响 |
| 5.6.5 分子量调节剂对共混树脂机械性能的影响 |
| 5.7 ACR改性剂对复合材料透光率的影响 |
| 5.7.1 ACR的橡胶相中St含量对材料透光率的影响 |
| 5.7.2 ACR含量对材料透光率的影响 |
| 5.8 ACR改性剂对有机玻璃维卡软化温度的影响 |
| 5.9 ACR改性剂对有机玻璃流变性能的影响 |
| 5.10 ACR改性剂对有机玻璃热稳定性的影响 |
| 5.11 本章小结 |
| 第六章 原位法制备有机玻璃复合树脂的结构与性能 |
| 6.1 前言 |
| 6.2 乳液的粒径及其分布 |
| 6.3 复合乳胶粒子的形态结构 |
| 6.4 韧性粒子对材料机械性能影响 |
| 6.4.1 韧性粒子粒径对材料力学性能的影响 |
| 6.4.2 韧性粒子橡胶相组成对材料力学性能的影响 |
| 6.4.3 橡胶含量对材料力学性能的影响 |
| 6.4.4 韧性粒子橡胶相交联剂含量对材料力学性能的影响 |
| 6.4.5 韧性粒子包容物对材料力学性能的影响 |
| 6.5 韧性粒子对材料光学性能的影响 |
| 6.6 扫描电镜分析 |
| 6.7 韧性粒子对材料维卡软化温度的影响 |
| 6.8 韧性粒子对材料热稳定性的影响 |
| 6.9 本章小结 |
| 第七章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 发表文章 |
（6）废旧有机玻璃裂解制备甲基丙烯酸甲酯及其应用研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 有机玻璃的简介 |
| 1.2 甲基丙烯酸甲酯 |
| 1.3 本课题主攻方向及研究目标 |
| 第二章 裂解废旧有机玻璃制取甲基丙烯酸甲酯的小试研究 |
| 2.1 裂解原理及其实验部分 |
| 2.2 结果与讨论 |
| 2.3 裂解粗单体的分离精制 |
| 2.4 小结 |
| 第三章 裂解工业试验 |
| 3.1 设计数据 |
| 3.2 工艺操作及试车 |
| 3.3 裂解炉的改造 |
| 3.4 小结 |
| 第四章 裂解粗单体工业分离精制及其应用 |
| 4.1 工业装置 |
| 4.2 平板有机玻璃板的制取 |
| 4.3 对消除裂解单体制取有机玻璃板颜色的攻关 |
| 4.4 裂解单体制取有机玻璃时加入引发剂量的影响 |
| 4.5 裂解单体和合成单体的配比对有机玻璃性能的影响 |
| 4.6 小结 |
| 第五章 功能性有机玻璃的研制 |
| 5.1 吸收紫外线有机玻璃 |
| 5.2 雾状有机玻璃 |
| 5.3 小结 |
| 结论 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录A |
（7）吸塑成型用有机玻璃板柔韧性的研究（论文提纲范文）
| 1 实验部分 |
| 1.1 原料 |
| 1.2 样品制备 |
| 1.3 材料性能测试 |
| 1.4 材料的成型实验 |
| 2 结果与讨论 |
| 2.1 IA及DBP对吸塑成型性能的影响 |
| 2.2 IA及DBP对力学性能的影响 |
| 2.3 IA及DBP对聚合物Tg的影响 |
| 2.4 IA及DBP的热失重分析 |
| 2.5 IA及DBP对PMMA的静态热机械性能的影响 |
| 3 结论 |
（8）热引发单板塑合木的产业化技术研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 塑合木国内外研究概述 |
| 1.2.1 塑合木的生产方法、工艺流程 |
| 1.2.2 制备塑合木的浸渍液 |
| 1.2.3 塑合木的主要性能 |
| 1.2.4 塑合木的主要用途 |
| 1.3 塑合木国内外产业化分析 |
| 1.3.1 塑合木国内外产业化现状及进展 |
| 1.3.2 塑合木产业化的影响因子 |
| 1.3.3 塑合木产品在我国未得到产业生产的原因 |
| 1.4 我国塑合木地板市场分析 |
| 1.4.1 我国塑合木地板的市场需求 |
| 1.4.2 塑合木地板的应用前景 |
| 1.5 本研究的目的意义及主要研究内容 |
| 2 热引发法制备单板塑合木的技术体系 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 主要原材料 |
| 2.2.1 浸渍处理药液 |
| 2.2.2 处理木材 |
| 2.3 浸渍液配方 |
| 2.4 评价指标 |
| 2.5 生产工艺 |
| 2.5.1 工艺路线的制定原则 |
| 2.5.2 工艺流程 |
| 2.6 生产装置 |
| 2.6.1 设计原则 |
| 2.6.2 设备流程图 |
| 2.6.3 关键设备的结构 |
| 2.6.4 热引发法制备单板塑合木工艺的主要因素探讨 |
| 2.7 本章小结 |
| 3 单板塑合木的中试及产品性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 中试 |
| 3.2.1 浸渍增重率 |
| 3.2.2 浸渍液利用率 |
| 3.2.3 工艺的周期 |
| 3.3 塑合木中聚合物观察 |
| 3.4 塑合木的主要性能 |
| 3.4.1 力学性能 |
| 3.4.2 耐酸碱性能 |
| 3.4.3 尺寸稳定性能 |
| 3.5 单板塑合木TVOC释放 |
| 3.5.1 实验仪器及材料 |
| 3.5.2 实验方法 |
| 3.5.3 TVOC分析 |
| 3.6 本章小结 |
| 4 单板塑合木的阻燃研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 热引发法制备阻燃单板塑合木工艺 |
| 4.2.1 单板的阻燃处理 |
| 4.2.2 浸渍液的阻燃改性 |
| 4.2.3 单板和树脂同时阻燃 |
| 4.3 单板塑合木阻燃配方的优化 |
| 4.3.1 FRW阻燃剂载药量计算 |
| 4.3.2 燃烧性能检测条件 |
| 4.3.3 FRW阻燃剂用量确定 |
| 4.3.4 DMMP阻燃剂用量确定 |
| 4.3.5 阻燃单板塑合木的制备 |
| 4.4 阻燃处理对浸渍液聚合的影响 |
| 4.4.1 试验方法 |
| 4.4.2 结果与讨论 |
| 4.5 阻燃处理对塑合木力学性能的影响 |
| 4.6 阻燃处理对VPC燃烧性能的影响 |
| 4.6.1 点燃时间 |
| 4.7 本章小结 |
| 5 热引发法制备单板塑合木的应用研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 单板塑合木润湿性能 |
| 5.2.1 实验 |
| 5.2.2 单板塑合木表面接触角分析 |
| 5.2.3 砂光处理单板塑合木表面接触角分析 |
| 5.3 单板塑合木胶合性能及胶合工艺探讨 |
| 5.3.1 实验 |
| 5.3.2 单板塑合木与杨木地板基材胶合性能 |
| 5.3.3 单板塑合木与木塑复合材地板基材胶合性能 |
| 5.4 单板塑合木材料的涂饰及漆膜性质 |
| 5.4.1 涂料的选择 |
| 5.4.2 UV漆涂饰工艺及涂饰量 |
| 5.4.3 漆膜固化时间 |
| 5.4.4 漆膜附着力的评价 |
| 5.5 F-VPC-杨木强化实木复合地板及F-VPC/WPC复合地板性能 |
| 5.5.1 含水率 |
| 5.5.2 表面硬度 |
| 5.5.3 耐磨性 |
| 5.5.4 浸渍剥离 |
| 5.5.5 静曲强度和弹性模量 |
| 5.6 F-VPC复合地板与强化地板和实木复合地板的性能对比 |
| 5.7 成本核算 |
| 5.7.1 单板塑合木成本 |
| 5.7.2 F-VPC-杨木强化实木复合地板成本 |
| 5.7.3 F-VPC-杨木强化实木复合地板单位售价与盈利预测 |
| 5.8 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间发表的学术论文 |
| 致谢 |
（9）关于PMMA板断裂参数的数字梯度敏感法及奇异杂交元法的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一部分 数字梯度敏感法测量PMMA板的断裂参数 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究目的和意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 透明材料断裂实验研究现状 |
| 1.2.2 材料断裂的光测力学实验方法研究现状 |
| 1.2.3 数字梯度敏感法的研究现状 |
| 1.2.4 应力强度因子的实验研究现状 |
| 1.3 论文第一部分研究内容 |
| 1.4 本章小结 |
| 第二章 数字梯度敏感法 |
| 2.1 数字图像相关方法的基本原理及概念 |
| 2.1.1 数字图像相关方法的基本原理 |
| 2.1.2 相关函数 |
| 2.1.3 双三次样条插值 |
| 2.1.4 位移场的计算 |
| 2.2 数字梯度敏感法的基本原理及概念 |
| 2.2.1 数字梯度敏感法的测量系统 |
| 2.2.2 数字梯度敏感法的基本测量原理 |
| 2.3 本章小结 |
| 第三章 数字梯度敏感法测量应力集中区域的转角场 |
| 3.1 各种方法计算转角场的基本原理 |
| 3.1.1 数字梯度敏感法测量转角场的基本原理 |
| 3.1.2 解析法计算转角场的基本原理 |
| 3.1.3 补偿区域法消除刚体位移计算转角场 |
| 3.2 实验过程 |
| 3.2.1 实验设备及试件 |
| 3.2.2 实验内容 |
| 3.3 数据分析及误差处理 |
| 3.3.1 实验法计算转角场 |
| 3.3.2 解析法计算转角场 |
| 3.3.3 补偿区域法修正后的转角场 |
| 3.4 结果分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 数字梯度敏感法测量PMMA板的应力强度因子 |
| 4.1 DGS测量SIF的基本原理 |
| 4.1.1 基本测量原理 |
| 4.1.2 DGS计算含单边细裂纹尖端SIF的基本原理 |
| 4.1.3 DGS计算含单边V型缺口尖端SIF的基本原理 |
| 4.1.4 刚体位移的消除 |
| 4.1.5 最小二乘法拟合SIF |
| 4.2 实验过程 |
| 4.2.1 实验设备及试件 |
| 4.2.2 实验内容 |
| 4.3 实验数据处理及结果 |
| 4.3.1 实验值计算SIF |
| 4.3.2 解析值计算SIF |
| 4.3.3 高精度计算SIF |
| 4.4 本章小结 |
| 第二部分 奇异杂交元法计算应力强度因子 |
| 第五章 引言 |
| 第六章 考虑V型缺口的奇异杂交元构造 |
| 6.1 单元格式的推导 |
| 6.2 应力函数的构造 |
| 6.2.1 多项式Airy应力函数 |
| 6.2.2 细裂纹的Williams应力函数 |
| 6.2.3 V型缺口的Williams应力函数 |
| 6.3 线性最小二乘法确定SIF |
| 第七章 奇异杂交元法应用于数值算例 |
| 7.1 奇异杂交元法应用于计算细裂纹尖端的SIF |
| 7.1.1 奇异杂交元法计算应力场 |
| 7.1.2 ABAQUS计算应力场 |
| 7.1.3 奇异杂交元法提取应力强度因子 |
| 7.2 奇异杂交元法应用于计算V型缺口尖端的SIF |
| 7.2.1 奇异杂交元法计算应力场 |
| 7.2.2 ABAQUS计算应力场 |
| 7.2.3 奇异杂交元法提取应力强度因子 |
| 第八章 总结与展望 |
| 8.1 总结 |
| 8.2 创新点 |
| 8.3 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录A 攻读硕士学位期间发表论文 |
四、新型卫浴材料聚甲基丙烯酸甲酯板（论文参考文献）
- [1]新型卫浴材料聚甲基丙烯酸甲酯板[J]. 刘贻胜,杨军. 新型建筑材料, 1998(01)
- [2]高透明韧性有机玻璃的研究[D]. 黎永生. 南昌航空大学, 2011(01)
- [3]PPE/SAN协同改性PMMA及其性能研究[D]. 梅晶. 陕西理工大学, 2021(08)
- [4]高透光率韧性有机玻璃的制备与研究[D]. 郭瑞强. 河北工业大学, 2005(04)
- [5]聚甲基丙烯酸甲酯实体面材的生产及应用[J]. 宋功品. 石材, 2008(10)
- [6]废旧有机玻璃裂解制备甲基丙烯酸甲酯及其应用研究[D]. 王俊香. 湖南大学, 2003(04)
- [7]吸塑成型用有机玻璃板柔韧性的研究[J]. 彭军芝. 广州化学, 2001(03)
- [8]热引发单板塑合木的产业化技术研究[D]. 李春风. 东北林业大学, 2011(05)
- [9]关于PMMA板断裂参数的数字梯度敏感法及奇异杂交元法的研究[D]. 陈德灯. 昆明理工大学, 2019(04)
- [10]聚甲基丙烯酸甲酯实体面材生产及应用[J]. 宋功品. 上海建材, 2008(04)