一、长径(圆)喷咀标定试验（论文文献综述）
张雨新[1]（2021）在《船用低速柴油机燃烧特性可视化实验研究》文中研究说明大型的二冲程船用柴油机被广泛用于海上运输,如游轮、货船等。近年来工业发展与资源、环境等方面之间的矛盾加剧,柴油机燃烧效率和燃烧效果对其可持续发展起到了决定性作用。针对这一问题,提高柴油的雾化质量可以增加液相燃料的表面积,使其与空气接触得更充分、更均匀,有效地提高其传热效率,而喷孔结构对柴油的雾化质量有着很大的影响。本文借助Solidworks三维建模软件设计了不同结构的直孔和交叉孔喷油嘴并研制了相应的样件,基于火焰自然发光法对340船用喷油器开展了不同工况下的燃烧可视化实验,利用Photoshop、ImageJ和Matlab等软件对燃烧图像和实验数据进行处理和分析,研究了环境条件、喷射压力、喷孔直径和交叉角度对滞燃期、燃烧持续期、火焰投影面积、发光强度等燃烧特性的影响。实验结果表明:随着环境压力的升高滞燃期和燃烧持续期缩短,柴油着火初始位置上移,火焰的长度更短,火焰亮度更大;环境温度越高,滞燃期越短,火焰向下发展的距离越短,在高温条件下燃油的蒸发效果更好,燃烧更充分;喷油压力越大,燃油的初始动能越高,着火点位置越靠下,滞燃期和燃烧持续期越短,在燃烧前期火焰面积增长的速率越大;在同种工况下,与直孔相比,交叉孔的滞燃期、燃烧持续期较短,在较低的喷油压力下交叉孔的燃烧效果明显优于直孔,说明交叉孔提升了燃油的雾化效果;同种工况下,随着喷孔直径的增大,直孔和交叉孔滞燃期和燃烧持续期延长,火焰面积的增长速率变快,火焰的发光强度的峰值变大并且在峰值的持续时间变长。随着子喷孔交叉角度的增大,着火的初始位置越来越靠近喷孔,火焰的长度越来越短,并且发光强度在峰值的持续时间变短,产生的碳烟量减少。
申正[2]（2018）在《圆喷嘴气体垂直冲击射流壁面压力规律研究》文中研究表明冲击射流作为一种重要的技术手段,在射流剥离、射流除尘等众多工业领域有广泛的应用。冲击壁面的压力分布作为这些应用的关键之一,具有理论和实践方面的研究意义。本文首先对三种不同结构的喷嘴在不同冲击射流工况下的流场及壁面压力进行了数值模拟。采用了SST k-?、RNG k-?、Realizable k-?和S-A四种湍流模型来进行数值计算。根据射流流场的不同结构以及壁面压力的不同分布形式将壁面压力规律的研究分为亚声速段和超声速段。然后,本文详细设计了冲击射流的气动回路和测压实验台,在充分考虑了测量的误差后采用了0.5mm的测压孔和定位精度为0.005mm的移动平台。将亚声速和超声速工况下的测试结果与四种湍流模型的计算结果充分对比,结果表明SST k-?湍流模型在计算冲击射流的壁面压力时更为准确。接着,分别分析了N1型喷嘴亚声速段和超声速段的壁面压力分布规律。在亚声速段,实验结果中壁面压力呈高斯分布。对实验结果采用量纲分析的方法,引入压力分布半宽度这一物理量,推导了通用的壁面压力关系式。并分别研究了压力关系式中的压力分布半宽度、驻点压力随工况参数（喷距、喷嘴直径和入口压力）的变化规律,最后将压力分布规律写成只与这些工况参数有关的数学关系式。通过将该关系式与N2、N3型喷嘴的实验结果比较,证明了该关系式的准确性和普适性。在超声速段,根据入口压力将研究工况分为中度欠膨胀和高度欠膨胀射流。在中度欠膨胀冲击射流中,壁面压力仍然满足高斯分布。除了由于喷嘴内部流道结构而引起的部分特殊情况外,都可以用亚声速的规律描述;在高度欠膨胀冲击射流中,详细分析了双峰分布出现的原因,以及相应的分布规律。并通过详细的实验分析指出,双峰分布基本上出现在射流核心区内。此外还给出了一种通过驻点压力的骤变特性来判断双峰分布出现的便捷方法。通过对N2、N3型喷嘴的对比验证,证明了上述超声速段壁面压力规律的正确性。最后,通过正交试验研究了不同射流因素对驻点压力的影响程度。结果表明,不管在亚声速还是超声速射流中,喷嘴直径都是影响最大的因素。对不同结构喷嘴射流轴线速度和驻点压力损失进行对比,结果表明N1型喷嘴亚声速段的驻点压力损失最小,N3型喷嘴在超声速段的驻点压力最小。所以,从冲击压力角度考虑,结合压力分布规律以及驻点压力损失情况,在亚声速和超声速冲击射流时应分别选择N1型和N3型喷嘴。
徐翠翠[3]（2018）在《喷嘴内外流场雾化特性及尘雾耦合降尘试验研究》文中研究表明喷嘴是喷雾降尘系统中的关键元器件,其雾化能力直接影响到实际的降尘效果。本文以矿用旋芯式压力喷嘴为例,开展了喷嘴结构—雾化机理—雾场参数—降尘效果体系研究。在喷嘴内流场数值模拟上,利用Fluent软件模拟2 MPa压力下喷嘴内流场的产生和发展规律,总结影响喷雾内部流动特性的喷嘴结构参数。以出口截面的旋流和速度特征为切入点,研究结构参数对喷嘴内部流动特性、出口雾化角以及喷嘴内部阻力的影响。模拟结果表明,出口直径（D2）、旋芯角度（α2）、旋芯位置（l）和过水面积（A）是影响喷嘴雾化效果的主要结构因素。在喷嘴外雾场试验上,基于PDPA喷雾测试试验台设计了喷雾粒度—速度测定实验,获得喷嘴外雾场的微观粒度—速度联合分布特性,依照雾滴的动力学特征将喷嘴雾场划分为五个区域:混合区、扩张区、稳定区、衰减区和稀薄区。给出了每个区域的特点:混合区的小粒径雾滴易获得更大的轴向速度;扩张区的雾滴速度明显降低,大粒径雾滴不断分裂;稳定区的大粒径雾滴速度大,雾滴的破碎与碰撞共同作用使雾场的粒度与速度分布趋于一种相对稳定状态;衰减区的雾滴速度非常小,仍有部分大粒径雾滴在空气扰动下继续破碎。稀薄区是喷雾的最外围,与空气的速度差基本为0。压力增大,扩张区缩短的同时稳定区增加,入口/出口直径比增大,扩张区和稳定区提前。利用室内降尘试验初步探索了不同粒度煤尘沉降效率与雾场特性之间的关系,根据实验结果,进一步划分了雾场的降尘区间,即扩张区、稳定区和衰减区为喷雾的有效降尘区。稳定区为喷雾的最佳降尘区,呼吸性粉尘的最佳降尘区间在稳定区中后段。根据南屯煤矿93 下06综采工作面粉尘的主要来源及特性优化了采煤机外喷雾和架间喷雾用喷嘴,依据喷嘴雾场测试结果匹配喷嘴工作的压力参数,并结合现场应用检验改进后的喷雾降尘系统的降尘效果。现场实测表明,本文优化的喷雾降尘系统具有较好的除尘效果。
蔺红宝[4]（2017）在《高压共轨管参数对管腔压力波动的影响研究》文中进行了进一步梳理目前,全球范围内不可再生能源日益匮乏和全球对环境保护的重视,致使各个国家对汽车排放物法规的修订也越来越严格,所以各国都在能源利用率上特别重视,促使汽车发动机技术也在快速的发展。十年内世界各国在柴油机技术方面取得了很大的突破,柴油机良好的经济性和动力性,大约在二十年内柴油机汽车的保有量将超越汽油机汽车的趋势。柴油机技术也向低污染、低油耗和高升功率的趋势发展。改善柴油机的各个性能,关键是要提高内能向机械能的转化率和燃烧的充分程度。机械能转化率要求恰当的喷油时间和压缩比,燃烧充分要求柴油更好的雾化,提高雾化需要更高的喷油压力,进而要求柴油机在机械方面有更高的强度和品质以及克服在油路设计上的很多技术问题,所以燃油喷射系统的改进是改善柴油机性能的关键所在。最近十几年,提高喷油压力的技术在全世界出现了很多种,只有高压共轨技术是最直接和最容易实现的,与高精度的喷油器配合,保证了喷油时间的精度,满足了柴油机的时代需求,在各方面表现出了很多优点。尽管得到符合要求的喷油时间和喷油量,然而影响喷油规律的另一个因素压力波。喷油时间和喷油量受共轨管内压力波的直接影响,所以降低共轨管内压力波动是当前世界柴油机技术研究的主要方向。本文利用HYDSIM流体仿真软件建立了流体数学仿真模型,以潍柴柴油发动机博世共轨电控喷油系统为基础,利用流体力学的基本原理,得出流体的连续方程,运动方程,分别以油泵,压力共轨管,和压电式喷油嘴尺寸参数建立了数学模型,在假设影响动态压力波动的其他因素不变的条件下,利用雷诺紊流平均项代替不确定因素的影响,使得仿真模型得到确定的仿真结论,仿真结论分析共轨管尺寸对柴油机在工作过程中动态压力的影响,在仿真实验中取四组参数,分别为体积、共轨管直径、共轨管长度和预设压力,第一组数值有5个不同的参数,目的是为了利用仿真结果得出最佳共轨管体积,第二组数值和第三组数值选择了最佳容积以下的两个体积作为参考体积,第四组数值是最佳容积以上的一个体积,这三组数值是为了利用仿真数据得出最佳的共轨管长径比,利用仿真实验得出的数据计算出合理体积的尺寸参数,最后得出在尺寸方面控制压力波动的方法并能够确定合理体积下的尺寸范围,供设计共轨管时参考。
沈刚[5]（2016）在《大缸径船用柴油机喷雾宏观特性研究》文中研究指明柴油机喷雾特性与燃烧室内的空气利用及混合气均匀性有着密切联系,是影响柴油机燃烧最重要的因素之一。目前国内外学者针对车用柴油机喷雾进行了大量研究,而对大缸径船用柴油机的喷雾研究较少。由于大缸径柴油机和小缸径柴油机喷孔尺寸差距较大,经大量简化和假设得到的经验公式或喷雾模型都有其适用范围,若不进行验证就直接对大缸径柴油机喷雾及燃烧进行预测往往会造成较大误差。因此,获得大缸径船用柴油机喷雾特性及适用的喷雾模型,为燃烧系统开发提供依据,具有工程应用价值和理论研究价值。本文主要开展了以下工作:（一）分析相关文献,以柴油机喷雾宏观特性（喷雾贯穿距,雾化锥角）为研究对象,确定了喷射压力、环境气体条件和喷孔结构为主要影响因素,通过定容弹喷雾测试平台进行试验研究。设计了11个试验对比方案,获取了不同条件下的喷雾图像,分析不同因素对喷雾宏观特性的影响规律。研究结果表明:（1）随着喷射压力由70MPa升高到160MPa,油滴喷射速度增大,同时油滴平均直径减小、阻力增大,因此喷雾贯穿距增大且增长幅度逐渐减小;而雾化锥角随喷射压力升高由减小的趋势;（2）充入N2或SF6使环境气体密度由11.5kg/m3升高到80.5kg/m3,油滴所受阻力增大,因此喷雾贯穿距减小;环境气体介质相同时,随环境气体密度升高气体与油滴相互作用增强,向径向运动趋势增加,雾化锥角增大;环境气体介质不同时,由于SF6的分子质量大于N2,虽然其密度更高但分子个数少,对油滴的破碎作用减弱,雾化锥角反而更小。（3）环境气体温度由298K升高到393K,在该温度范围内整个喷雾场的蒸发作用有限,因此喷雾贯穿距变化不大;而在喷雾场周围的细小液滴会随着环境气体温度升高而蒸发为气相,阴影测试法无法记录气相,因而造成记录下的雾化锥角减小。（二）在喷雾试验的边界条件范围内,利用三维仿真软件AVL-FIRE对比研究了WAVE和KH-RT模型,比较这两种模型在研究范围内对大缸径船用柴油机喷雾仿真预测精度,进而确定适用的喷雾模型。研究结果表明:对于本文定容弹喷雾试验,两种模型的仿真精度差别不大,而WAVE模型需调整的参数少,标定效率高,故选择WAVE模型为适用于大缸径船用柴油机的喷雾模型,并通过试验数据标定了关键参数C2的值。（三）利用标定的喷雾模型,对比分析了非蒸发与蒸发条件下喷雾特性的差异,并研究了蒸发条件下喷射压力、环境气体密度、环境气体温度以及喷孔结构对喷雾贯穿距的影响。研究结果表明:（1）非蒸发条件下,油滴蒸发缓慢,喷雾油滴一直向前发展达到计算域边缘而碰壁;蒸发条件下油滴大量蒸发,液相喷雾会有最大发展距离,而燃油蒸汽一直向前发展;（2）在环境气体温度800K的蒸发条件下,喷射压力由70MPa升高到160MPa,喷雾动能增大,因此气相贯穿距增大;虽然液相油滴的速度随着喷射压力升高而增大,但液滴平均直径小、蒸发速度快,存在时间缩短,因此最大液相贯穿距反而有减小趋势;（3）在环境气体温度800K蒸发条件下,环境气体密度由11.5kg/m3升高到54.5kg/m3,环境气体对喷雾的阻力作用增大,这种影响对气、液相喷雾影响是一样的,因此气、液相喷雾贯穿距均减小;（4）环境气体温度由600K升高到800K,对喷雾的运动速度影响较小,故气相喷雾贯穿距变化不大;随着环境气体温度升高,液相油滴蒸发速度加快,存在时间大大缩短,因此最大液相喷雾贯穿距急剧减小。（四）在本文的研究中,喷孔直径由0.94D增大到D（D为基准喷孔直径）、喷孔长径比由6.5增大到8.5（只改变喷孔长度）时,对雾化锥角影响较大,而在非蒸发和蒸发条件下对喷雾贯穿距影响都很小。可能是因为大缸径船用柴油机喷孔尺寸大,喷雾贯穿距对本文研究范围内的喷孔直径和长径比的变化不敏感。具体原因可下一步开展喷孔内部流场计算进行研究。本文采用试验结合CFD仿真的方法,掌握了自主研发的大缸径船用柴油机高压共轨燃油系统的喷雾宏观特性变化规律,完成了喷雾模型标定,为燃烧系统开发及优化提供了依据,为满足大缸径船用柴油机高效率、低排放性能要求奠定了基础,进而促进了节能减排目标的实现。
范鹏[6]（2012）在《柴油温度对柴油机喷嘴孔内流动特性影响研究》文中指出在柴油机中,燃油的喷射、雾化性能对于发动机的燃烧和排放具有关键性作用。鉴于此,国内外学者对该领域的研究十分关注,并对燃油喷射雾化机理进行了深入的研究。经过学者们长期不懈地努力,人们逐渐认识到液体射流分裂雾化是多种因素综合作用的结果,空气动力、喷孔内的空穴现象和湍流扰动是三个基本原因。目前只有在空气动力不稳定性的研究上比较成熟,因此进一步研究喷孔内部流动现象非常有必要。现阶段的研究成果基本上确定了喷嘴空穴流的宏观结构及其影响因素。但是,迄今绝大多数有关喷孔内空穴流的研究、尤其基础研究工作都是在固定温度条件下来进行研究的。事实上,实际发动机工况是变化着的,喷嘴内燃油温度约在0℃到150℃范围内变动。在不同工况下,柴油的物性参数如表面张力,粘度,密度,和饱和蒸汽压随着温度的变化相应会有变化,进而会对孔内流动以及喷雾性能产生影响。本文分析了柴油物性参数如蒸汽压,粘度,表面张力和密度随温度的变化关系,柴油蒸汽压随温度升高而升高,在四个物性参数中随温度变化幅度最大；其次是柴油粘度和表面张力,其随着温度的升高而降低；柴油密度随温度升高而降低,在四个参数中变化幅度最小。探讨了空化数,雷诺数,韦伯数和OH数随温度和喷射压力的变化规律,其中空化数随着温度的升高而增大,这是因为空化数增大意味着蒸汽泡数量增多,而气泡的增长速率是受燃油和蒸汽的热力学性质所决定；雷诺数和韦伯数均随着温度的升高而增大；Ohnesorge数包含了主要的柴油物性,随着温度的变化规律与粘度相近,且其与喷射压力无关。最后,利用CFD模拟软件选取了三个喷射压力值和四个温度点对喷孔内流动进行了计算模拟,并得到以下结论：1、柴油温度升高,孔内流动的空穴程度增大,从而引起质量流量的减小2、柴油温度的升高大大提升了空穴的发展空间,空穴能够得到更充分的发展,延伸至更远的距离,这可能要归因于柴油温度的升高显着提升了柴油的蒸汽压力,从而引起孔内更多的空穴存在；3、在空穴流发生之前,柴油温度升高,能量增大以及粘度降低是孔内流动速度增大的主要原因,在空穴流发生之后,柴油温度对于孔内流体速度的影响主要体现在空穴的发展程度上,柴油粘度影响相对变为次要。空穴的发展会引起孔内流体速度增大,这个现象可能是由于空穴的发展在很大程度上减小了液相的流动面积；4、超空穴流发生之后,柴油温度对于孔内流动的影响很小。
雷静[7]（2009）在《射流混合型高超声速低温喷管流动过程及设计优化研究》文中提出论文以应用于氟化氘/氟化氢（DF/HF）化学激光器的射流混合型高超声速低温（HYpersonic Low TEmperature,HYLTE）喷管为研究对象,采用理论分析、数值仿真和实验观测等多种手段,借助先进设计优化方法,对超声速来流横向射流的混合特性、高超声速低温喷管的流动混合过程、设计与优化技术进行了系统深入的研究。建立了HYLTE喷管的性能评估方法,引入相对未混合度衡量喷管混合性能,提出了一种综合性能指标;发展了适用于超声速来流横向射流计算的混合RANS/LES数值模拟方法。综合多种流动显示技术与数值仿真手段,深入分析了超声速来流单孔燃料横向喷射流动的混合特征,获得了变喷注压降以及变喷射角度条件下的混合特征变化规律;系统研究了超声速来流串/并联多孔燃料横向喷射流动混合特征,考察了串联喷孔间距改变、并联喷孔间距改变对喷射流动以及混合特征的影响。提出了HYLTE喷管的结构设计方法,利用元素方法对单喷管个数、型面参数、位置参数和基区结构参数进行设计。得到了对设计要求满足程度好的HYLTE喷管基准构型。编写了基于混合RANS/LES方法的HYLTE喷管/光腔流场的数值模拟程序,对基准构型流场和流动混合特性的仿真分析表明:反应界面拉伸和扭曲是射流型HYLTE喷管流动混合的显着特征。系统研究了氧化剂喷管、稀释剂喷管和燃料喷管总压对HYLTE喷管性能的影响;通过改变单喷管个数、单喷管型面参数、单喷管位置参数和基区结构参数,全面研究了不同构型参数对HYLTE喷管性能的影响。建立了HYLTE喷管的参数化设计方法,对HYLTE喷管关键参数的制约关系和敏感度进行了分析。采用自适应多项式响应面作为替代模型,对HYLTE喷管构型在参数化设计方法确定的设计空间内进行了优化。相对于基准构型,优化所得构型Ⅰ和构型Ⅱ的综合性能在设计工作条件下分别增加了65.5%和72.3%。采用参数影响分析方法研究了HYLTE喷管构型参数对各性能参数的影响,发现对喷管性能影响最大的因素为副喷管喷射角,其次为副喷管间距。
汪翔[8]（2010）在《柴油喷嘴中的不稳定空化过程及其影响射流雾化的基础研究》文中研究说明高压的液相柴油经由微细喷孔而形成的射流雾化对柴油机缸内的油气混合速率以及燃烧发展的路径有着决定性的影响。最近,一系列的实验研究和现象学分析已经证实喷孔中的空化现象是造成柴油射流雾化的主导因素之一。出于深入探讨柴油在高压真实喷射条件下的雾化机理及特性并为柴油机最优低温燃烧路径的开发提供理论基础的目的,本课题借助于改进的模型实验和三维数值模拟方法对柴油高压喷射过程中的压力波动、空化、湍流、射流雾化等典型的物理现象以及它们相互之间的作用机理进行细致的分析和研究。首先设计一套合理的实验方案对柴油喷嘴内部的压力波动进行测量。其结果显示,随着喷射压力的提高喷嘴内部压力波动的幅度逐步增加,并且高频的子波动逐渐增多,最大的波幅可达到平均压力的10%左右,最大的频率可达到40 khz左右。基于流动相似原理的分析显示,由空化气泡初始数密度决定的空化尺度必须与流动条件决定的流场特征尺度匹配起来,以前的空化流模型（包括单流体模型和双流体模型）将空化气泡初始数密度设为定值的做法是不合理的。本研究结合空化流发生的机理与喷嘴内流的特征提出一套对空化气泡初始数密度进行修正的方法,并推导出一个新的气泡初始数密度的计算式。实验验证的结果显示,气泡初始数密度的新计算式与双流体模型的结合能够较好的预报高喷射压力条件下的喷孔空化流特性。在压力波动存在的条件下,喷孔内部的空化过程是不稳定的,进而证明前人针对喷孔空化的稳态分析很难反映真实的喷孔空化特性。数值分析的结果还显示,无论压力波的形态及喷孔的几何形态如何,喷孔内部空化过程的演变与压力波对应的压力变化率（ Dpin / Dt）密切关联着。Dpin /Dt的波动幅度越大,喷孔内的空化过程越不稳定。对于位于喷孔入口回流区附近的空化气泡而言,当地流场的液相张力条件能够保证它们的稳定成长,其平均动力特性几乎不受上游压力波动的影响。但是对于位于回流区尾流中的空化气泡而言,它们越靠近喷孔出口时,其平均动力特性对上游压力的变动越敏感。另外,由于几何影响的存在,相同量级的上游压力波动对非对称喷孔中的空化过程的影响程度明显低于其对对称喷孔中的空化过程的影响程度。不稳定的的空化过程对应着瞬变的喷孔出流流态。对于喷孔出口截面上的液相湍动能分布而言,最大的液相湍动能分布在近壁区,且当地流场的空化程度越高其值也越大。对于喷孔出口处的液相质量流量而言,其最大值和最小值的量级随着喷孔内部的总空化程度而改变,这是因为喷孔内部的总空化程度越高液相流体的有效流通面积也越小。为了考察压力波动和不稳定空化共存条件下的喷孔内流对柴油高压射流雾化的影响,本研究采用“两阶段方案”来进行数值分析,并在雾化模型中计入了空化气泡在喷孔近场的溃灭所造成的扰动。模型方法的验证结果显示,空化现象对喷孔近场的雾化过程起促进作用,原始的雾化模型由于没有考虑空化的影响而严重低估喷孔近场的射流破碎率。“两阶段方案”能够在喷雾初始条件和一次雾化模型中考虑空化的影响,因而基于该方案的数值结果与实验结果吻合得较好。另外,在压力波动和空化共存的条件下,喷孔出流对喷雾场有着较大的扰动,并且喷孔出流越不稳定就越有利于喷孔近场的雾化。
关世玺,程峰[9]（2009）在《一种新型的深孔负压装置研究》文中研究说明通过对现有DF深孔钻削系统的结构及工作原理的理论分析,研究新型双锥面负压射流结构、负压机理及排屑特性,提供一种排屑能力更强、工艺性更好、加工精度和生产效率更高、孔径实用范围更广的新型深孔双锥面负压装备,应用于ZK2138深孔钻床,结合理论分析,进行正交化设计试验,最终确定新型双锥面负压射流通道的合理几何参数。
程峰,关世玺[10]（2009）在《深孔钻削双锥面负压系统研究》文中提出通过对现有DF深孔钻削系统的结构及工作原理的理论分析,研究新型双锥面负压射流结构、负压机理及排屑特性,提供一种排屑能力更强、工艺性更好、加工精度和生产效率更高、孔径实用范围更广的新型深孔钻削双锥面负压装备,应用于ZK2138深孔钻床,结合理论分析,进行正交化设计试验,最终确定新型双锥面负压射流通道的合理几何参数。
二、长径(圆)喷咀标定试验（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、长径(圆)喷咀标定试验（论文提纲范文）
（1）船用低速柴油机燃烧特性可视化实验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 可视化试验研究现状 |
| 1.2.1 常见的可视化研究方法 |
| 1.2.2 国内外可视化技术的应用 |
| 1.3 研究现状 |
| 1.3.1 喷雾及燃烧特性的研究现状 |
| 1.3.2 喷孔结构的研究现状 |
| 1.4 本文研究内容与方法 |
| 2 燃烧可视化实验及数据处理方法 |
| 2.1 实验台布置 |
| 2.1.1 定容燃烧弹系统 |
| 2.1.2 燃油喷射系统 |
| 2.1.3 同步控制系统 |
| 2.1.4 拍摄系统 |
| 2.2 实验方案及喷油量标定 |
| 2.2.1 实验方案 |
| 2.2.2 喷油量标定 |
| 2.3 图像处理方法 |
| 2.3.1 尺寸标定 |
| 2.3.2 滞燃期数据处理 |
| 2.3.3 火焰面积数据处理 |
| 2.3.4 发光强度数据处理 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 环境条件及喷射条件对燃烧特性的影响 |
| 3.1 环境压力对燃烧特性的影响 |
| 3.1.1 宏观火焰发展 |
| 3.1.2 燃烧阶段 |
| 3.1.3 火焰面积 |
| 3.2 环境温度对燃烧特性的影响 |
| 3.2.1 宏观火焰发展 |
| 3.2.2 燃烧阶段 |
| 3.2.3 火焰面积 |
| 3.3 喷射压力对燃烧特性的影响 |
| 3.3.1 宏观火焰发展 |
| 3.3.2 燃烧阶段 |
| 3.3.3 火焰面积 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 喷孔结构对燃烧特性的影响 |
| 4.1 直孔孔径对燃烧特性的影响 |
| 4.1.1 宏观火焰发展 |
| 4.1.2 燃烧阶段 |
| 4.1.3 火焰面积 |
| 4.1.4 火焰发光强度 |
| 4.2 交叉孔孔径对燃烧特性的影响 |
| 4.2.1 宏观火焰发展 |
| 4.2.2 燃烧阶段 |
| 4.2.3 火焰面积 |
| 4.2.4 火焰发光强度 |
| 4.3 交叉孔交叉角度对燃烧特性的影响 |
| 4.3.1 宏观火焰发展 |
| 4.3.2 燃烧阶段 |
| 4.3.3 火焰面积 |
| 4.3.4 火焰发光强度 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 总结与展望 |
| 5.1 总结 |
| 5.2 未来工作展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表学术论文情况 |
| 致谢 |
（2）圆喷嘴气体垂直冲击射流壁面压力规律研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 符号列表 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题研究背景及意义 |
| 1.2 冲击射流及壁面压力规律研究概况 |
| 1.2.1 实验和理论 |
| 1.2.2 数值仿真 |
| 1.3 课题研究内容 |
| 第二章 冲击射流数值模拟及结果分析 |
| 2.1 数值计算方法 |
| 2.1.1 计算模型及边界条件 |
| 2.1.2 控制方程 |
| 2.1.3 湍流模型 |
| 2.1.4 网格划分与参数设置 |
| 2.2 仿真结果及分析 |
| 2.2.1 喷嘴的流场结构 |
| 2.2.2 壁面压力分布 |
| 2.3 本章小结 |
| 第三章 冲击射流实验设计及与仿真对比 |
| 3.1 壁面压力测量实验设计 |
| 3.1.1 实验装置 |
| 3.1.2 实验过程 |
| 3.2 实验结果及与仿真的对比 |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 亚声速冲击射流壁面压力规律分析 |
| 4.1 N1 型喷嘴亚声速实验结果 |
| 4.2 量纲分析过程 |
| 4.3 压力分布规律关系式 |
| 4.3.1 压力分布半宽度规律 |
| 4.3.2 误差分析及修正 |
| 4.3.3 驻点压力变化规律 |
| 4.4 不同喷嘴亚声速冲击射流壁面压力分布规律 |
| 4.5 算例验证 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 超声速冲击射流壁面压力规律分析 |
| 5.1 N1 型喷嘴超声速实验结果 |
| 5.2 中度欠膨胀冲击射流壁面压力规律 |
| 5.2.1 高斯分布规律 |
| 5.2.2 驻点压力变化规律 |
| 5.3 高度欠膨胀冲击射流壁面压力规律 |
| 5.3.1 滞止泡现象及其形成原因 |
| 5.3.2 双峰分布规律 |
| 5.3.3 驻点压力变化规律 |
| 5.4 不同喷嘴超声速冲击射流壁面压力分布规律 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 不同结构喷嘴冲击效果分析 |
| 6.1 射流因素的正交试验分析 |
| 6.1.1 正交试验设计 |
| 6.1.2 亚声速正交试验结果与分析 |
| 6.1.3 超声速正交试验结果与分析 |
| 6.2 不同结构喷嘴冲击射流流场参数对比 |
| 6.2.1 轴线速度对比 |
| 6.2.2 驻点压力损失对比 |
| 6.3 本章小结 |
| 第七章 总结与展望 |
| 7.1 论文工作总结 |
| 7.2 本文的主要创新点 |
| 7.3 未来工作展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读硕士学位期间已发表或录用的论文 |
（3）喷嘴内外流场雾化特性及尘雾耦合降尘试验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 绪论 |
| 1.1 课题的提出 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.3 课题研究的目的与意义 |
| 1.4 论文的主要研究内容及技术路线 |
| 2 射流雾化理论基础及本文喷嘴选型 |
| 2.1 喷嘴内部射流基本参数 |
| 2.2 外雾场的基本结构与参数 |
| 2.3 试验喷嘴的优选 |
| 2.4 旋芯式压力喷嘴关键结构参数确定 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 喷嘴内部流场数值模拟及分析 |
| 3.1 旋芯式压力喷嘴内部流动概述 |
| 3.2 喷嘴内流场数值模拟 |
| 3.3 模拟结果与分析 |
| 3.4 喷嘴结构参数与雾化角相关性研究 |
| 3.5 喷嘴内部阻力特性及影响因素分析 |
| 3.6 本章小结 |
| 4 雾场粒度—速度联合分布特性研究 |
| 4.1 三维PDPA雾场测量试验台介绍 |
| 4.2 稳态喷雾粒度场的PDPA测试结果分析 |
| 4.3 稳态喷雾三维速度场的PDPA测试结果分析 |
| 4.4 雾滴粒度—速度联合分布特征 |
| 4.5 雾场空间分布特性影响因素分析 |
| 4.6 本章小结 |
| 5 尘雾耦合降尘的试验研究 |
| 5.1 尘雾耦合作用机理及降尘效率分析 |
| 5.2 尘雾耦合特性的降尘实验研究 |
| 5.3 雾场降尘区间的划分 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 综采工作面喷雾降尘系统改进与现场应用 |
| 6.1 南屯煤矿93_下06综采工作面概况 |
| 6.2 综采工作面喷雾除尘系统优化 |
| 6.3 现场应用及降尘效果分析 |
| 6.4 本章小结 |
| 7 主要结论与展望 |
| 7.1 论文的主要结论 |
| 7.2 论文的创新点 |
| 7.3 研究展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读博士期间主要成果 |
| 学位论文数据集 |
（4）高压共轨管参数对管腔压力波动的影响研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 高压燃油共轨技术国内外研究现状 |
| 1.2.1 国外研究现状 |
| 1.2.2 国内研究现状 |
| 1.3 流体力学仿真技术发展现状 |
| 1.4 本文主要研究内容 |
| 第二章 潍柴WP10.290电控高压共轨燃料喷射系统分析 |
| 2.1 WP10.290BOSCH高压共轨燃料喷射系统特点 |
| 2.2 系统组成及原理 |
| 2.2.1 带手油泵的燃油粗滤器 |
| 2.2.2 高压油泵 |
| 2.2.3 高压共轨管 |
| 2.2.4 喷油器 |
| 2.2.5 ECU（中央处理器） |
| 2.2.6 传感器 |
| 2.3 本章小结 |
| 第三章 共轨管压力波的产生原因及传播分析 |
| 3.1 压力波的产生原因 |
| 3.1.1 压力波的起因一：高压泵 |
| 3.1.2 压力波的起因二：喷油器 |
| 3.2 压力波的传播 |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 共轨管结构尺寸对压力波的影响 |
| 4.1 HYDSIM流体仿真软件简介 |
| 4.2 高压泵、喷油器和共轨管数学模型的建立 |
| 4.2.1 高压泵数学模型的建立 |
| 4.2.2 共轨管数学模型的建立 |
| 4.2.3 喷油器数学模型的建立 |
| 4.2.4 流体控制方程 |
| 4.2.5 控制方程的边界条件 |
| 4.2.6 方程的离散和求解 |
| 4.3 高压泵、喷油器和共轨管仿真模型的建立 |
| 4.3.1 建立高压油泵模型 |
| 4.3.2 建立共轨管模型 |
| 4.3.3 建立喷油器模型 |
| 4.4 仿真及结果分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（5）大缸径船用柴油机喷雾宏观特性研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题研究背景 |
| 1.2 喷雾特性的基本概念 |
| 1.3 船用柴油机喷雾研究现状 |
| 1.3.1 国内研究现状 |
| 1.3.2 国外研究现状 |
| 1.3.3 小结 |
| 1.4 喷雾特性研究方法 |
| 1.4.1 试验研究法 |
| 1.4.2 CFD仿真计算法 |
| 1.4.3 小结 |
| 1.5 本课题的研究目的及主要内容 |
| 1.5.1 本课题的研究目的 |
| 1.5.2 本课题的主要研究内容 |
| 第二章 燃油喷射雾化过程及机理 |
| 2.1 液体射流分裂雾化的四种形态 |
| 2.2 喷孔内流的研究 |
| 2.3 油滴分裂破碎机理 |
| 2.4 燃油液滴的蒸发 |
| 2.5 液滴间碰撞与聚合 |
| 2.6 本章小结 |
| 第三章 喷雾宏观特性试验研究 |
| 3.1 定容弹喷雾测试系统 |
| 3.1.1 阴影法测试原理 |
| 3.1.2 试验台架 |
| 3.1.3 试验准备 |
| 3.1.4 图像处理 |
| 3.1.5 重复性检测 |
| 3.2 试验方案 |
| 3.3 试验结果及分析 |
| 3.3.1 喷射压力对喷雾宏观特性的影响 |
| 3.3.2 环境气体密度对喷雾宏观特性的影响 |
| 3.3.3 环境气体温度对喷雾宏观特性的影响 |
| 3.3.4 喷孔直径对喷雾宏观特性的影响 |
| 3.3.5 喷孔长径比对喷雾宏观特性的影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 喷雾宏观特性仿真计算研究 |
| 4.1 基本控制方程 |
| 4.1.1 质量守恒方程 |
| 4.1.2 动量守恒方程 |
| 4.2 燃油喷雾的物理-数学模型 |
| 4.2.1 液滴飞行阻力模型 |
| 4.2.2 液滴蒸发模型 |
| 4.2.3 湍流扩散模型 |
| 4.2.4 液滴破碎模型 |
| 4.3 定容弹网格划分及边界条件设置 |
| 4.3.1 定容弹网格划分 |
| 4.3.2 边界条件及初始条件 |
| 4.4 求解方法 |
| 4.5 大缸径船用柴油机喷雾模型标定 |
| 4.6 非蒸发条件与蒸发条件喷雾宏观特性对比 |
| 4.7 蒸发条件下喷雾宏观特性的仿真计算 |
| 4.7.1 喷射压力对气、液相喷雾贯穿距的影响 |
| 4.7.2 环境气体密度对气、液相喷雾贯穿距的影响 |
| 4.7.3 环境气体温度对气、液相喷雾贯穿距的影响 |
| 4.7.4 喷孔直径对气、液相喷雾贯穿距的影响 |
| 4.7.5 喷孔长径比对气、液相喷雾贯穿距的影响 |
| 4.8 本章小结 |
| 第五章 全文总结与展望 |
| 5.1 全文总结 |
| 5.2 主要创新点 |
| 5.3 工作展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 学术论文和科研成果目录 |
（6）柴油温度对柴油机喷嘴孔内流动特性影响研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景与意义 |
| 1.2 孔内流动研究的发展 |
| 1.3 本文研究的主要内容 |
| 2 温度对孔内流动及喷雾特性影响的研究现状 |
| 2.1 温度对燃油物性参数影响的研究 |
| 2.2 温度对喷雾性能的影响研究 |
| 3 不同温度燃油物性参数对孔内流动的影响 |
| 3.1 饱和蒸汽压 |
| 3.2 粘度 |
| 3.3 密度 |
| 3.4 表面张力 |
| 3.5 温度对孔内外流动特性的影响 |
| 4 孔内流动模拟计算 |
| 4.1 CFD模拟软件 |
| 4.2 计算模型的建立 |
| 4.3 常温下模拟计算验证 |
| 4.4 不同温度下的空穴模拟计算及分析 |
| 5 全文总结 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读硕士学位期间发表论文 |
（7）射流混合型高超声速低温喷管流动过程及设计优化研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景与意义 |
| 1.2 国内外DF/HF 化学激光器研究概况 |
| 1.2.1 国外激光器研究 |
| 1.2.2 国内激光器研究 |
| 1.3 DF/HF 化学激光器关键技术研究进展 |
| 1.3.1 化学动力学研究 |
| 1.3.2 高性能喷管研究 |
| 1.3.3 其它关键技术研究 |
| 1.4 超声速来流横向射流研究进展 |
| 1.5 超声速流动的混合RANS/LES 方法研究 |
| 1.6 论文主要研究内容 |
| 第二章 实验设备、仿真系统与性能评估方法 |
| 2.1 实验系统与流场显示技术 |
| 2.1.1 实验系统介绍 |
| 2.1.2 流场显示技术 |
| 2.2 数值模拟方法与仿真系统 |
| 2.2.1 三维RANS 数值模拟方法 |
| 2.2.2 可压缩湍流的混合RANS/LES 方法 |
| 2.2.3 并行仿真系统 |
| 2.3 激光器性能评估 |
| 2.3.1 光学性能参数 |
| 2.3.2 气动性能参数 |
| 2.3.3 HYLTE 喷管性能评估 |
| 2.4 小结 |
| 第三章 超声速来流横向射流混合特性研究 |
| 3.1 实验方案设计 |
| 3.2 单孔射流的混合特性研究 |
| 3.2.1 垂直单孔射流的混合特性分析 |
| 3.2.2 射流总压的影响 |
| 3.2.3 喷射角度的影响 |
| 3.3 多孔射流的混合特性研究 |
| 3.3.1 喷孔间距对串联方式射流的影响 |
| 3.3.2 喷孔间距对并联方式射流的影响 |
| 3.3.3 串并联多孔射流的混合特性分析 |
| 3.4 小结 |
| 第四章 HYLTE 喷管设计及混合特性分析 |
| 4.1 喷管设计要点 |
| 4.1.1 流场基本品质 |
| 4.1.2 混合性能 |
| 4.1.3 压力恢复性能 |
| 4.1.4 光腔流场的光学性能 |
| 4.2 HYLTE 喷管结构设计方法 |
| 4.2.1 喷管基本型确定 |
| 4.2.2 喷管结构元素设计 |
| 4.2.3 基准构型设计 |
| 4.3 HYLTE 喷管及光腔的流动混合特性分析 |
| 4.3.1 物理构型 |
| 4.3.2 流动混合特性分析 |
| 4.4 小结 |
| 第五章 HYLTE 喷管性能计算分析 |
| 5.1 HYLTE 喷管基准构型流场分析 |
| 5.2 入口总压对性能的影响 |
| 5.2.1 氧化剂喷管入口总压 |
| 5.2.2 副喷管入口总压 |
| 5.3 构型参数对性能的影响 |
| 5.3.1 单喷管个数 |
| 5.3.2 单喷管型面参数 |
| 5.3.3 单喷管位置参数 |
| 5.3.4 基区高度 |
| 5.4 小结 |
| 第六章 HYLTE 喷管参数化设计及优化研究 |
| 6.1 HYLTE 喷管的参数化设计方法 |
| 6.1.1 现有方法介绍 |
| 6.1.2 参数制约关系与参数敏感度分析 |
| 6.1.3 参数化设计敏感性验证 |
| 6.2 基于替代模型的优化方法 |
| 6.2.1 响应面方法与替代模型 |
| 6.2.2 试验设计方法 |
| 6.2.3 参数影响分析方法 |
| 6.2.4 设计优化过程集成 |
| 6.2.5 数值算例 |
| 6.3 喷管构型优化 |
| 6.3.1 设计变量与设计域 |
| 6.3.2 试验设计选点 |
| 6.3.3 替代模型构造 |
| 6.3.4 优化模型表述 |
| 6.3.5 响应面模型精度分析 |
| 6.3.6 优化结果与分析 |
| 6.3.7 综合性能指标优化 |
| 6.4 调节参数对喷管性能的影响 |
| 6.4.1 稀释剂总压对喷管性能的影响 |
| 6.4.2 燃料总压对喷管性能的影响 |
| 6.5 构型参数对喷管性能的影响 |
| 6.5.1 各因素对总压恢复系数的影响 |
| 6.5.2 各因素对相对未混合度的影响 |
| 6.5.3 各因素对综合性能的影响 |
| 6.6 小结 |
| 结束语 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 作者在学期间取得的学术成果 |
| 附录 化学反应动力学方程及速率表达式 |
（8）柴油喷嘴中的不稳定空化过程及其影响射流雾化的基础研究（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究的动机 |
| 1.2 柴油喷嘴内部的压力波动与研究概况 |
| 1.3 柴油喷嘴内部的空化现象与研究概况 |
| 1.3.1 空化现象的形成机理 |
| 1.3.2 空化现象的比尺效应 |
| 1.3.3 喷嘴空化实验研究的概况 |
| 1.3.4 喷嘴空化数值研究的概况 |
| 1.4 喷嘴内流影响射流雾化的研究概况 |
| 1.4.1 喷嘴内流影响射流雾化的实验研究 |
| 1.4.2 喷嘴内流影响射流雾化的数值研究 |
| 1.5 本课题的主要研究内容 |
| 第二章 柴油喷嘴内流参数的实验研究 |
| 2.1 柴油喷嘴内部压力波动的测量与分析 |
| 2.1.1 实验测试装置的介绍 |
| 2.1.2 喷嘴内部压力的测量结果与分析 |
| 2.2 喷孔流量的测量与分析 |
| 2.2.1 实验测试装置的介绍 |
| 2.2.2 测量结果与分析 |
| 2.3 本章小结 |
| 第三章 喷嘴空化流数学模型及模型参数的修正 |
| 3.1 三种典型空化流模型的分析与比较 |
| 3.1.1 Schmidt 等人的正压模型 |
| 3.1.2 Yuan 等人的单流体模型 |
| 3.1.3 Alajbegovic 等人的双流体模型 |
| 3.1.4 模型的选择 |
| 3.2 双流体模型的参数修正 |
| 3.2.1 气泡数密度分布函数的确定 |
| 3.2.2 柴油喷嘴中空化气泡最小半径R_(min) 的确定 |
| 3.2.3 柴油喷嘴中空化气泡最大半径Rmax 的确定 |
| 3.2.4 气泡数密度n_0 的新计算公式 |
| 3.3 双流体模型的数值方法 |
| 3.3.1 控制方程组的通用守恒形式 |
| 3.3.2 守恒方程的离散方法 |
| 3.3.3 可求解的代数方程系统 |
| 3.3.4 数值求解方法 |
| 3.4 对双流体模型的验证 |
| 3.4.1 计算的网格和条件 |
| 3.4.2 对压力阀值p_(cr) 的验证 |
| 3.4.3 对气泡数密度n_0 新计算式的验证 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 柴油喷嘴中不稳定空化过程及流场的数值分析 |
| 4.1 柴油喷嘴中不稳定空化过程的基础分析 |
| 4.1.1 对称喷孔中的不稳定空化过程 |
| 4.1.2 非对称喷孔中的不稳定空化过程 |
| 4.2 复合压力波诱导的不稳定空化过程 |
| 4.3 不稳定空化过程对应的喷孔出流 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 不稳定的柴油喷孔内流对射流雾化的影响 |
| 5.1 射流雾化的数值模拟方法 |
| 5.1.1 气相的基本控制方程 |
| 5.1.2 液相的基本控制方程 |
| 5.1.3 喷雾子模型 |
| 5.2 喷雾模型的实验验证 |
| 5.2.1 柴油高压喷雾的实验系统介绍 |
| 5.2.2 复合激光诱导荧光定量标定的基本原理 |
| 5.2.3 喷雾实验条件 |
| 5.2.4 喷雾实验与数值计算结果的对比分析 |
| 5.3 不稳定喷孔内流对应的柴油雾化特性的分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 全文总结 |
| 参考文献 |
| 发表论文和科研情况说明 |
| 致谢 |
（9）一种新型的深孔负压装置研究（论文提纲范文）
| 1 引言 |
| 2 研究现状 |
| 3 双负压射流数学模型 |
| 3.1 建立负压射流模型 |
| 3.2 双负压效应的影响因素 |
| 4 深孔双锥面负压装置 |
| 5 双锥面负压抽屑试验 |
| 5.1 试验条件 |
| 5.2 试验方案 |
| 5.3 试验数据 |
| 6 结论 |
四、长径(圆)喷咀标定试验（论文参考文献）
- [1]船用低速柴油机燃烧特性可视化实验研究[D]. 张雨新. 大连理工大学, 2021(01)
- [2]圆喷嘴气体垂直冲击射流壁面压力规律研究[D]. 申正. 上海交通大学, 2018(01)
- [3]喷嘴内外流场雾化特性及尘雾耦合降尘试验研究[D]. 徐翠翠. 山东科技大学, 2018
- [4]高压共轨管参数对管腔压力波动的影响研究[D]. 蔺红宝. 长安大学, 2017(02)
- [5]大缸径船用柴油机喷雾宏观特性研究[D]. 沈刚. 中国舰船研究院, 2016(02)
- [6]柴油温度对柴油机喷嘴孔内流动特性影响研究[D]. 范鹏. 浙江大学, 2012(08)
- [7]射流混合型高超声速低温喷管流动过程及设计优化研究[D]. 雷静. 国防科学技术大学, 2009(04)
- [8]柴油喷嘴中的不稳定空化过程及其影响射流雾化的基础研究[D]. 汪翔. 天津大学, 2010(11)
- [9]一种新型的深孔负压装置研究[J]. 关世玺,程峰. 机械设计与制造, 2009(05)
- [10]深孔钻削双锥面负压系统研究[J]. 程峰,关世玺. 制造技术与机床, 2009(01)