一、北京需要多大尺寸?（论文文献综述）
赵阳升[1]（2021）在《岩体力学发展的一些回顾与若干未解之百年问题》文中研究表明在讨论若干岩体力学概念的基础上,较全面地回顾与分析了全世界岩体力学发展中科学与应用2个方面的重要成就及不足,其中,在岩石力学试验机与试验方法方面,介绍了围压三轴试验机、刚性试验机、真三轴试验机、流变试验机、动力试验机、高温高压试验机、多场耦合作用试验机、CT-岩石试验机、现场原位岩体试验及试验标准等;本构规律方面介绍了岩石全程应力-应变曲线、围压三轴与真三轴力学特性、时效与尺寸效应特性、动力特性、渗流特性、多场耦合特性、结构面力学特性、岩体变形破坏的声光电磁热效应等;岩体力学理论方面介绍了岩体力学介质分类、块裂介质岩体力学、强度准则、本构规律、断裂与损伤力学、多场耦合模型与裂缝分布模型;数值计算方面介绍了数值方法与软件、位移反分析与智能分析方法。清晰地论述了工程岩体力学与灾害岩体力学分类、概念及其应用领域划分,分析、梳理了大坝工程、隧道工程、采矿工程、石油与非常规资源开发工程等重大工程的岩体力学原理,以及各个历史阶段工程技术变迁与发展的工程岩体力学的重要成就,分析、梳理了滑坡、瓦斯突出、岩爆与地震等自然与工程灾害发生及发展的岩体力学原理,以及各个历史阶段的预测防治技术的灾害岩体力学重要成就。详细分析、讨论了8个岩体力学未解之百年问题,包括岩体力学介质分类理论、缺陷层次对岩体变形破坏的控制作用和各向异性岩体力学理论与分析方法 3个岩体力学理论问题,岩体尺度效应、时间效应、岩体系统失稳破坏的灾变-混沌-逾渗统一理论、完整岩石试件与岩体系统失稳破坏的时间-位置与能量三要素预测预报5个非线性岩体力学问题。
代鑫[2]（2021）在《核压力容器用大锻件SA508-Ⅳ钢疲劳性能的研究》文中认为核电站发电与其它发电方式相比具有安全、高效、经济和环保等特点,因此越来越受到关注。核反应堆压力容器是核电站的重要组件,它长期服役于高温、高压和中子辐照等恶劣环境下。此外,核压力容器在服役期间会遭受来自启/停堆、紧急停止和温度波动等过程带来的循环热应力影响,因此ASME规范将核压力容器在服役期间遭受的疲劳损伤做为一个安全考核标准。SA508-Ⅳ钢作为新一代核反应堆压力容器的候选材料,弥补了现役材料SA508-Ⅲ钢淬透性差和低温韧性不足的问题。大锻件SA508-Ⅳ钢的尺寸为φ2000mm× 700 mm（壁厚）,远超以往核压力容器的尺寸。壁厚的增加会导致核压力容器在调质热处理时出现壁厚效应:表面由于冷速大而形成马氏体,心部由于冷速小而形成粒状贝氏体。不同显微组织会导致不同的力学性能和疲劳性能。此外,调质热处理工艺是核压力容器应用之前必不可少的热处理步骤之一,而粒状贝氏体中的M/A岛在调质热处理过程中会分解为贝氏体铁素体和细小碳化物,显微组织演化对材料的力学和疲劳性能具有决定性的影响。核压力容器的锻件属于大型锻造,混晶是锻造过程中常出现的缺陷之一。因此,本文首先利用热压缩试验研究了铸件SA508-Ⅳ钢的锻造工艺,以便获得均匀的显微组织,为后续疲劳试验做准备。主要研究内容和结论如下:（1）利用热压缩试验研究了 SA508-Ⅳ钢的锻造工艺。热压缩试验是在温度为950-1250℃,应变速率为0.001-1 s-1,真应变为0.7的条件下进行。根据热压缩实验结果计算出SA508-Ⅳ钢的激活能为328.73 KJ mol-1。根据真应力-真应变曲线建立了 SA508-Ⅳ钢的本构方程和动态再结晶方程。根据流动应力-应变数据绘制出SA508-Ⅳ钢的热加工图。通过热加工图和显微组织的分析确定出SA508-Ⅳ钢的最优锻造工艺:温度为1050-1175℃,应变速率为0.01-0.1 s-1,在此区间锻造出的晶粒均匀细小,晶粒尺寸为18-62 μm。（2）分别研究了具有马氏体和粒状贝氏体显微组织的SA508-Ⅳ钢力学性能和疲劳性能。力学实验结果表明:马氏体SA508-Ⅳ钢的抗拉强度和冲击韧性分别为830 MPa和158 J,粒状贝氏体SA508-Ⅳ钢的抗拉强度和冲击韧性分别为811 MPa和115 J。马氏体SA508-Ⅳ钢比粒状贝氏体SA508-Ⅳ钢具有更好的抗拉强度和冲击韧性,马氏体冲击断口表现为韧窝断裂,而粒状贝氏体则表现为脆性断裂。疲劳实验结果表明:在应变幅±0.45%的条件下,马氏体SA508-Ⅳ钢的疲劳寿命为2717周次,粒状贝氏体SA508-Ⅳ钢的疲劳寿命为1545周次,马氏体材料的疲劳寿命高于粒状贝氏体。马氏体材料具有比粒状贝氏体更少的裂纹萌生点、更窄的疲劳条带间距和更多的大角度晶界体积分数。更少的裂纹萌生点意味着更少的疲劳裂纹,更窄的疲劳条带间距意味着更慢的裂纹扩展速率,更多的大角度晶界体积分数则可以更有效的阻碍疲劳裂纹扩展,这些原因导致了马氏体SA508-Ⅳ钢具有更高的疲劳寿命。（3）研究了回火温度对粒状贝氏体SA508-Ⅳ钢显微组织演化的影响以及显微组织演化对其力学性能和疲劳性能的影响。粒状贝氏体试样分别在595℃、620℃、630℃、640℃和675℃回火15 h进行调质热处理。实验验结果表明当回火温度为595℃时,强化相M/A岛发生分解。回火温度升高到630℃时,更多的强化相M/A岛发生分解,导致软化相贝氏体铁素体基体增多,M/A周围应力集中被释放,裂纹萌生形核点减少,材料的抗拉强度从781 MPa降低到738 MPa,韧性由112 J增加到126 J,在应变幅为±0.45%的条件下,疲劳寿命从2145周次增加到2853周次。回火温度升高到675℃时,达到了 SA508-Ⅳ钢的AC1温度,回火后的显微组织为马氏体、铁素体加少量未溶的碳化物,马氏体结构提供强度,材料的抗拉强度增加到863 MPa;裂纹萌生在铁素体相内和马氏体与铁素体相界处,裂纹萌生形核点增多,材料的韧性降低到57 J,疲劳寿命降低到1509周次。（4）研究了回火时间对粒状贝氏体中M/A岛分解的影响以及M/A岛分解和分解产物对其力学性能和疲劳性能的影响。粒状贝氏体试样在630℃分别回火保温30 min、2 h、5 h、15 h和45 h进行调质热处理。在回火30 min时,晶界处的M/A岛优先发生分解,材料的抗拉强度为906MPa,冲击韧性为75 J,在应变幅为±0.45%的条件下,疲劳寿命为1257周次。随着回火保温时间的延长,更多的强化相M/A岛分解为贝氏体铁素体基体和细小的碳化物,应力集中被释放,裂纹萌生形核点减少,裂纹扩展速率降低,导致材料的韧性和疲劳寿命增加;软化相贝氏体铁素体基体增多,导致材料的抗拉强度降低。当回火时间增加到45h时,M/A岛完全分解为贝氏体铁素基体和细小的M3C型碳化物,裂纹萌生形核点最少,裂纹扩展速率最慢,材料的抗拉强度降低到675 MPa,韧性增加到156 J,疲劳寿命增加到2205周次,疲劳性能最好。
农晓东[3]（2021）在《增材制造15-5PH不锈钢的组织与力学性能研究》文中提出沉淀硬化（PH）不锈钢具有优异的力学性能和耐腐蚀性能,广泛应用于飞机部件、海洋设施、化工和石油工业。优异的性能来源于热处理后在马氏体基体中析出富Cu相。然而,由于PH钢的高强度和高硬度,使其加工成复杂结构零件存在困难。金属增材制造技术如选区激光熔化（SLM）和直接能量沉积（DED）的出现为PH钢的广泛运用提供了希望。然而增材制造PH钢目前还处在起步阶段,因此有必要深入地研究增材制造PH钢的微观结构及力学性能,拓展其工程应用范围。本文利用SLM技术制备15-5PH,研究热处理过程中组织结构的演变以及热处理（H900）对力学性能的影响。结果表明,在SLM 15-5PH样品中存在大量的近球形纳米尺寸氧化物团簇。此外,在打印态SLM 15-5PH中观察到大量残余奥氏体,这导致其屈服强度（YS）和抗拉强度（UTS）较传统的锻造15-5PH低,但是延伸率（Ef）更高。SLM 15-5PH和锻造15-5PH在热处理（H900）后表现出相似的析出行为。热处理能有效地减少残余奥氏体含量,剩余的奥氏体在拉伸过程中完全转变为马氏体,发生应变硬化。细化的晶粒结构,位错在氧化物团簇周围和亚微米晶界处的集中,以及应变硬化使热处理SLM 15-5PH的强度（YS:1370 MPa;UTS:1495 MPa）比相同条件下的锻造材料的强度（YS:1296 MPa;UTS:1410 MPa）更高,同时延伸率保持在较高水平（Ef:14.4%）。本文研究扫描策略对SLM 15-5PH致密度、微观结构、织构和力学性能的影响。由于热历史的不同,采用不同扫描策略制备的SLM 15-5PH显示出不同的奥氏体/马氏体比例。沿沉积方向观察到弱的γ纤维织构,织构水平与扫描策略密切相关。采用孤岛扫描策略,可以获得高致密度的具有细晶组织结构的SLM 15-5PH,从而,在没有热处理情况下也获得较高的强度（YS,892 MPa;UTS,1191 MPa）和延伸率（Ef,18.7%）。研究结果有助于调控SLM 15-5PH组织结构和力学性能。本文研究不同成形方向和热处理（H1025）以及热等静压（HIP）对SLM 15-5PH组织结构和疲劳性能的影响。结果表明成形方向不仅影响材料组织结构,还影响材料内部孔缺陷的尺寸和形状,进而影响单调拉伸和疲劳性能。热处理能有效地提高疲劳极限。经过热等静压处理后孔缺陷减少,疲劳寿命提高。所有试样疲劳裂纹都是从靠近表面的孔缺陷开始萌生并扩展,对疲劳性能起决定性作用的是孔的形状,尺寸和相对表面的位置而不是孔的数量。本文采用DED技术沉积成形长方体（DC）和沉积成形薄壁（DW）两种不同几何形状的15-5PH零件,研究不同的几何形状、截面方向和位置对微观组织和力学性能的影响。采用有限元模拟方法研究沉积过程的热历史。实验和模拟结果表明,由于DED加工过程中复杂的热历史,零件在不同的几何形状、方向和位置上的显微组织不同,从而导致力学性能的差异。热处理（H900）显着减少了残余奥氏体的含量,消除了弱织构,使组织结构和力学性能更均匀。然而,远离基板的部分比靠近基板的部分含有更粗的晶粒,导致力学性能降低。
许瑾[4]（2021）在《风电机组多体动力学模型及其应用研究》文中研究说明为了从环境中捕获更多风能,风电机组朝着高塔筒、长叶片、大功率的大型化方向发展,机组结构变的更加复杂;同时为了减轻质量、节约成本以及出于不同的设计需求,叶片往往被设计为柔性且具有弯、扭、掠等复杂外形的细长形式。这些都导致风电机组面临更为严重的几何非线性、气弹、共振、失稳等动力学问题,需要建立更适用大型风电机组的动力学分析工具来进行机组载荷和运行安全性评估。因此,该文建立了适用于现代大型风电叶片和机组的动态响应分析模型,搭建了仿真分析平台,并基于理论分析、数值计算和实验模拟的方法对叶片几何非线性问题、自由振动和旋转振动的振动模态问题以及风轮不平衡问题等风电叶片及机组的动力学问题进行了研究。关于模型建立,首先基于多体动力学理论中的绝对坐标方法建立了叶片快速分析模型BaMB（Blade analysis with Multi-Body）,实现了 MATLAB编程设计和模型验证。其中,叶片被离散为由球铰、弹簧和阻尼器链接而成的多刚体系统,叶片变形和内部抵抗变形所产生的弹性力分别采用球铰在空间的自由转动及三维多刚体离散元模型得到的弹簧等效弹性力等效替代。BaMB模型可以用较少的自由度准确预测叶片的变形,能够描述叶片预弯、扭角、后掠等复杂几何特征,且具备几何非线性分析能力;模型动力学方程中已包含旋转所产生的惯性力,可以进行叶片在旋转状态下的动力学分析;BaMB模型将叶片离散为多刚体系统,适用于任意多刚体系统或刚-柔耦合多体系统,改变约束方程和弹簧等效弹性力并给出合理的坐标初值和外载荷后可直接应用于整机。通过将BaMB推广到整机,并结合BEM气动模型、变速变桨控制模型、包含剪切风和湍流风在内的风模型建立了风电机组气动-结构-控制耦合模型ARC（Aero-structure-control coupling）,给出了模型气动、结构、控制以及载荷计算的详尽表达式并实现了 MATLAB编程设计。其中风电机组被简化为叶片、轮毂、机舱和塔架组成的多体系统,轮毂和机舱建模为单个刚体,叶片和塔架被离散为多个刚体。ARC模型考虑了气弹影响以及风轮和塔架的耦合振动,可以实现定常风、剪切风以及湍流风下机组的动态响应分析,同时模型三款叶片独立建模,为风轮不平衡的研究奠定了基础。对于叶片几何非线性问题,以一款100 kW小型直叶片和一款2.3 MW的大型预弯叶片为研究对象,对传统欧拉-伯努利梁模型、铁木辛柯梁模型、有限元模型以及BaMB模型在静力加载条件下的仿真结果与实验值进行了对比研究。结果表明,大型预弯叶片在加载过程中表现出更为明显的几何非线性变形行为;在大变形情况下,线性欧拉-伯努利梁和铁木辛柯梁模型对于变形的预测误差会大幅增加;BaMB模型能够准确预测叶片的小变形和大变形,且对于变形的预测精度接近有限元,但计算效率远超有限元。研究结果验证了 BaMB模型描述叶片复杂几何外形和预测叶片非线性变形的能力。对于振动模态问题,通过结合BaMB模型与模态参数识别法,充分讨论了旋转状态下动力刚化效应对叶片固有频率和运行安全性的影响以及预弯、重力等参数对旋转叶片固有频率的影响。研究发现,预弯和重力对旋转叶片各阶固有频率大小影响较小,但会加强挥舞-摆振耦合振动;动力刚化效应会明显增大叶片各阶挥舞频率且模态阶数越低影响越大,一阶挥舞频率在额定转速下可增长约20%,这导致坎贝尔图中考虑动力刚化效应影响后的一阶挥舞频率和3P的交点所对应的转速增加;挥舞频率的显着增加缩小了挥舞-摆振以及挥舞-扭转频率之间的差距,且越柔的叶片表现越明显,易引发稳定性问题。对于风轮不平衡问题,分析了不同控制区间的剪切风下一台1.5MW风电机组存在附加的集中质量和离散质量偏差,以及机组单叶片存在不同桨距角偏差时机组的动态响应,揭示了风轮质量不平衡和桨距角偏差所引起的气动不平衡对机组各项参数的影响规律,为风轮不平衡的检测和识别提供了理论指导。此外,全面分析了切入到切出的全风速湍流风下机组存在不同桨距角偏差对机组的输出功率、年发电量损失、叶片变桨角度、叶片载荷和变形以及机舱轴向加速度频谱的影响,并基于分析结果提出了一套以实测数据中平均风速、叶片平均挥舞弯矩/变形的相对大小,以及机舱轴向加速度1P与3P之比的频谱特性为判定指标的风轮角度偏差精准识别定位方法,该方法对于工程中风轮不平衡的检测识别具有重要指导意义。
李云峰[5]（2021）在《大型齿圈齿面激光熔覆高厚度耐磨耐冲击涂层技术研究》文中进行了进一步梳理大型履带式工程车辆广泛应用于建筑、采矿、石油等工程领域。由于工作环境恶劣,驱动履带行走的主动轮齿圈齿面在伴有高冲击载荷摩擦力作用下,短期内出现严重磨损现象,现有的齿面感应淬火工艺已无法满足工作需要。为了解决齿面短期失效问题,提升轮齿服役周期,论文以大型齿圈常用的ZG42CrMoA材料为研究对象,以提高该材料表面耐磨性能并改善抗冲击与耐腐蚀性能为研究目标,采用激光熔覆技术开展了涂层材料选择和基础工艺优化、耐磨颗粒选配、稀土元素调控、脉冲激光熔覆影响、复合涂层设计与制备以及齿圈齿面激光熔覆工艺等研究工作,取得如下主要研究结果:（1）为提升主动轮齿圈齿面耐磨耐冲击性能,设计了一种包含界面连接层、增韧层与耐磨层的“三明治”夹层式复合结构涂层。界面连接层连接熔覆涂层与基材,为消除铸钢基材气孔、夹杂等冶金缺陷,采用大稀释率制备,有利于缺陷的排除,在界面形成良好冶金结合。增韧层用于缓冲外力作用,增强涂层耐冲击性能。耐磨层用于提升涂层的耐磨性能。增韧层与耐磨层以交替层叠方式制备。选择韧性与润湿性俱佳的Ni201粉末作为连接层与增韧层的材料。由于Ni45合金具有相对良好的耐磨、耐冲击和耐腐蚀性能,因此将其作为耐磨层主体材料,通过添加WC颗粒增强耐磨性,添加稀土提升耐冲击性。（2）采用数值模拟与工艺试验相结合的方法,获得了激光熔覆过程的最佳载粉气流量为600 L/h。在此基础上通过正交试验分析方法,针对激光熔覆的激光功率、扫描速度与送粉量进行优化选择,得到Ni45涂层与Ni201涂层的最佳激光熔覆工艺参数,即Ni45涂层采用2100 W激光功率、300 mm/min扫描速度、8.87 g/min送粉率;Ni201涂层采用2700 W激光功率、300 mm/min扫描速度、4.72 g/min送粉率。采用上述参数进行多道搭接优化试验,得到40%的最佳搭接率。通过300℃的预热缓冷处理解决了40%搭接率涂层的开裂问题。（3）为提高激光熔覆Ni45涂层的耐磨性能,研究了微米与纳米两种尺度WC颗粒对涂层组织与性能的影响。由于微米WC颗粒具有较高的硬度和较低的粘着键形成几率,因而具有良好的抗粘着磨损特性,能有效提高Ni45涂层的耐磨性能。但具有较高脆性的WC颗粒会在涂层中形成高应力集中点,使Ni45涂层的耐冲击性能明显下降。而纳米WC颗粒尺寸小、比表面积大,会附着在固液界面前沿阻碍晶粒生长,从而使涂层组织得到显着细化。在提升涂层耐磨性的同时,耐冲击性及耐腐蚀性也得到显着改善。相比于Ni45涂层,添加10 wt.%纳米WC后,涂层磨损率降低53.17%,冲击韧性提高13.4%,腐蚀电流密度降低34.12%。（4）为改善激光熔覆Ni45涂层的耐冲击性能,研究了稀土钇及其氧化物对涂层组织与性能的调控作用。纯钇能抑制晶粒生长,从而细化涂层组织,但也会产生许多硬质析出相。由于硬质相在涂层内会成为应力集中点,在冲击力作用下会增加涂层开裂倾向,进而限制涂层耐冲击性的提高。同时,硬质相会增加Cr元素析出量,加剧涂层贫Cr现象,进而不能显着提高涂层耐腐蚀性。由于氧化钇难熔且不与其他金属发生反应,阻碍晶粒生长的同时,还会成为异质形核质点,因此能有效细化涂层组织并抑制硬质相析出,缓解涂层的应力集中与贫Cr现象,提高涂层耐冲击与耐腐蚀性。相比于Ni45涂层,添加0.4 wt.%氧化钇的涂层磨损率仅降低2.86%,冲击韧性提高53.8%,腐蚀电流密度降低56.24%。（5）为进一步调控Ni45涂层的综合性能,分析了脉冲频率对涂层组织与性能的影响机制。脉冲激光使熔池具有更大的温度梯度与冷却速率,因此可以有效细化组织并减少硬质相析出。相比于连续激光熔覆层,脉冲频率为80Hz的涂层磨损率降低26.63%,冲击韧性提高29.94%,腐蚀电流密度降低40.08%。（6）综合前述最优工艺分别制备了匀质和夹层式两种结构的复合涂层。结果表明:匀质复合涂层组织细化均匀,富W与富Cr相尺寸与数量较小。夹层式复合涂层中的增韧层晶界富集Mo元素,能有效阻碍Cr元素扩散。匀质复合涂层磨损率与腐蚀电流密度较基材降低76.94%和87.98%,较高频淬火基材降低72.80%和92.71%。夹层式复合涂层具有最优异的耐冲击性能,较匀质复合涂层与高频淬火试样分别提高8.21%和14.67%。（7）设计了大型齿圈齿面激光熔覆工装夹具。该工装结构简单,能快速安装定位,运动稳定,并能实现齿圈和送粉头的联动。根据齿圈和送粉头的运动轨迹控制方法在齿面制备了均匀等厚的夹层式复合涂层。通过有限元模拟方法对比分析了高频淬火、激光熔覆匀质和夹层式复合涂层三种齿面与履带销在冲击和摩擦过程中的应力分布状态。相比于高频淬火和激光熔覆匀质涂层,由于夹层式复合涂层中的增韧层在冲击和摩擦过程中会发生微观塑性变形,从而分散涂层内部应力,有效缓解齿面的应力集中,因此该涂层在保证优异耐磨性能的同时,可获得良好的耐冲击性能。
陈铎[6]（2021）在《基于磁性液体的多频振动能量采集器研究》文中认为自然界中存在着多种低频振动能,如人体运动能、波浪能、风能等。低频振动能量庞大可观,对低频振动能的收集拾取不仅可以缓解传统能源消耗的压力,而且也可用来供给微型低功耗电子器件能量所需。目前,电磁式能量采集装置应用于低频振动能的高效采集过程中,主要依靠磁性惯性质量块拾取和转换振动能,然而常见电磁式能量采集装置中的惯性块在响应振动的过程中阻尼过大,使得其低频微振动响应性能差;且目前低频振动频率范围宽,使得单频振动能量采集器无法进行高效采能。为此,本文提出一种基于磁性液体的多频振动能量采集器,利用磁性液体的悬浮特性,将永磁质量块悬浮来避免与壁面之间的固固摩擦,增强惯性质量块的振动响应性能;采用多频振动能量采集模块,拓宽能量采集频率范围,提高采能效率。本文通过理论与仿真分析、实验研究来开展对磁性液体多频振动能量采集器的研究,本文的主要工作如下:（1）研究基于磁性液体振动能量采集装置的相关基础理论。理论分析磁性液体伯努利方程、磁性液体二阶悬浮力方程。理论分析电磁振动能量采集功率,分析出在共振以及电磁阻尼比与机械阻尼比的比值相等的条件下采集装置的输出功率最大。（2）对磁性液体平面振动能量采集单元进行结构设计与理论模型参数分析。针对低频微振动拾取模块,建立了单自由度振动力学模型。分析平面振动能量采集单元等效模型中的刚度与阻尼,实验研究影响刚度与阻尼的因素。（3）理论研究磁性液体多频振动能量采集器,并进行结构设计与仿真分析。仿真上下两个单自由度系统中动子的相互影响程度,最终确定整体结构参数。（4）实验研究多频振动能量采集器在低频振动下的功率特性。以悬臂梁形式振动作为振动源,来模拟采集装置受到外界的低频率振动,实验研究能量采集装置在不同低频（1Hz～2Hz）振动源下的输出功率与功率密度。针对人体运动形式,实验研究了能量采集装置的功率特性,实验表明,人体在步行与慢跑时,采集装置的体积功率密度最大分别为529.9 m W/cm3与438.1 m W/cm3,质量功率密度最大分别为0.7111 m W/kg与0.5879 m W/kg。本论文共有图57幅,表19个,参考文献70篇。
杨帆[7]（2021）在《低温烧结纳米银焊点互连行为及可靠性研究》文中提出随着微电子技术的不断更迭与产业发展的迫切要求,电力电子器件正在朝着高频化、高度集成化和高度智能化的方向发展。尤其在部分应用领域,电力电子器件需要面临高温、强辐射、高电流密度等苛刻的服役环境。这对器件中功率芯片的封装技术带来了巨大挑战。目前高温功率芯片封装的解决方案中,低温烧结银技术是最具前景的封装方式。由于尺寸效应,纳米或微米银颗粒可以在远低于块体银熔点的温度下实现冶金接合与组织致密化。银颗粒烧结成形后的烧结体具有着与致密块体银相似的物理特性,如高熔点、高导热、高导电以及高机械强度等。虽然低温烧结银膏的制备以及互连焊点工艺探索已经取得了很大的进展,但是要想将烧结银技术进行广泛地推广与应用,还需要深入理解银烧结体及其互连焊点的物理特性,特别是不同服役状态下的力学性能。因此,本文以低温烧结纳米银的方法为例,阐述纳米银互连焊点在不同服役状态下的组织结构与力学性能,揭示组织结构与力学性能间的内在关系并改善焊点的服役可靠性。本文提出了一种梯度加压、一次成形的热压烧结工艺,成功制备了无裂纹缺陷的纳米银烧结体样品,并研究了不同烧结工艺参数下银烧结体的组织结构与力学性能。组织结构方面,银烧结体的致密度主要取决于烧结压力,孔洞尺寸分布和形状则受到烧结压力与烧结温度的共同影响,组织的粗化行为主要受烧结温度调控。力学性能方面,银烧结体的杨氏模量取决于密度,屈服强度和延伸率受到孔隙率与晶间组织结构的共同影响。孔洞尺寸分布与形状、晶粒尺寸和韧带尺寸只能作为影响银烧结体力学性能的次要因素。此外,对比了纳米银烧结体、微纳米银烧结体和微米银烧结体的组织结构和力学性能,其韧带屈服强度、延伸率和应变速率敏感性均与晶粒尺寸相关。目前焊点烧结工艺升温时间长,不利于纳米银的致密化扩散与工业化应用。本文采用预烘干后直接热压烧结的两步法进行了烧结焊点制备,分别研究了焊点组织结构、剪切强度、纳米银/铜焊盘界面连接机制与冷热冲击性能。结果表明,纳米银焊点在经过225℃、5 MPa和10 min的热压烧结后,焊点剪切强度达到161.7 MPa,优异的剪切强度主要归因于低孔隙率以及细晶强化。烧结过程中,纳米银和铜焊盘间根据局部压力的差异分别形成Ag/Cu2O/Cu和Ag/Cu两种连接界面。此外,微纳米银焊点由于具有更低的热膨胀系数和杨氏模量,在冷热冲击过程中组织稳定性优于纳米银焊点。铜的氧化问题严重威胁着铜基板上烧结银焊点的高温服役可靠性。本文首先对铜基板上热压烧结纳米银焊点的高温服役可靠性进行了评估。在此基础上,提出了引入局部瞬时液相扩散焊的方法来提高纳米银焊点在高温服役过程中的组织稳定性。结果表明,热压烧结纳米银焊点中的烧结银为气密性组织,保证了焊点在200℃下长期服役可靠性以及300℃下短期服役可靠性。老化过程中,焊点的组织退化主要来自于铜氧化物的生长以及银铜界面元素互扩散形成的疏松组织结构。经过改良后的复合焊点展现了优异的高温稳定性,焊点两侧的Ag-Sn化合物可以有效阻碍氧气的扩散与烧结银组织粗化,下界面的Cu-Sn和Ag-Sn化合物可以降低铜原子的扩散速率进而抑制铜氧化物生成。经过300℃老化1000 h,复合焊点依然可以保持60 MPa以上的剪切强度。
方伍胜[8]（2020）在《基于任意大尺寸灯的光定位技术》文中认为由于在传统室内可见光定位研究中,通常忽视灯的尺寸将其视为点光源,从而忽视了灯实际的尺寸是否会给定位系统带来影响的问题,因而使得传统的定位模型过于理想化,定位误差与实际场景有些不相符。为了更接近实际场景的室内定位模型,我们在定位系统中考虑灯光源的尺寸,研究在灯的任意尺寸下室内定位误差。通过考虑灯的尺寸,我们就可以知道灯的尺寸是否给定位系统带来影响,多大尺寸会给系统造成多大的定位误差,以及多大尺寸的灯可以按照传统的方案将其视为点光源是合理的,而超过多大尺寸的灯再将其视为点光源是不合理的。首先,本文介绍了室内可见光定位的基本原理,并着重分析了对目前存在的问题和考虑灯尺寸的必要性。其次,在传统的室内可见光定位系统中,引起定位误差的主要因素是噪声和室内一次反射,并且通过研究表明一次反射是造成定位效果不佳的主要来源。由于传统的研究中是忽视灯的尺寸并将其视为点光源,从而忽略了实际灯尺寸对定位造成的影响,所以本文在传统的研究基础上,考虑了灯的实际尺寸,并重新研究了在大灯尺寸情况下,定位误差的主要来源。为了验证提出的可行性,我们先从理论上分析了灯尺寸过大的确会造成定位误差,并提出了尺度误差的概念。然后,本文对不同灯尺寸下接收机的接收功率以及尺度误差进行仿真,研究结果表明当灯尺寸达到1.8 m*0.3 m时,尺度误差最大为73 cm,超过传统方案下一次反射最大定位误差。从而确定当灯尺寸达到该规模时,定位误差的主要来源是灯的尺寸而不是一次反射,因此此时不能按照传统的方案将灯视为点光源,而在研究时灯的尺寸必须要考虑。针对灯尺度误差影响较大情况,我们提出了灯分割策略,将大灯分割成成若干个小灯,并对分割后系统的尺度误差以及传统方案下一次反射定位误差进行仿真和比较,确定是否需要进行下一步分割,从而又进一步确定不同房间尺寸下大灯的分割个数。针对边缘区域定位误差比较大的问题,本文主要通过研究改变发射机的半功率角以及接收机的FOV对定位误差的影响。仿真结果表明,在考虑灯尺寸下的定位精度更高并且发射机半功率角以及接收机FOV有更大的调控范围。
易淇[9]（2020）在《钢管发泡混凝土装配式结构构件及节点研究》文中进行了进一步梳理钢管混凝土结构在实际工程中的应用越来越广泛,比如大跨度桥梁,多高层建筑等。其承载力高,抗震性能好等优点在工程应用中尤为突出;但其自重大,造价偏高等缺点也使得钢管混凝土结构的适用范围受到一定限制,比如在中低层建筑中,承载力要求不高,在满足承载力的要求范围内,相比于其他结构,钢管混凝土结构自重大,造价高等缺点显得尤为突出。故本文参照某装配式框架结构的工程案例,采用钢管发泡混凝土结构,将其运用到该框架结构的构件中,利用ABAQUS有限元软件对其柱、梁构件的受力性能进行分析,同时选择合理的梁柱节点连接方式,并结合理论知识选择合理的柱梁构件形式及截面尺寸和材料型号,同时利用ABAQUS有限元软件对其梁柱节点的受力性能进行分析,验证其节点的选择是否合理。本文的研究内容如下:（1）参考某框架结构实例的柱截面形式及尺寸,分别设计了方钢管发泡混凝土、圆钢管发泡混凝土、方套圆中空双层钢管发泡混凝土、圆套圆中空双层钢管发泡混凝土四种截面形式的柱,并利用ABAQUS有限元软件分别对四种截面形式的柱构件进行轴心受压和偏心受压分析,研究其各自的受力特性。考虑宽厚比、钢管强度、发泡混凝土强度对四种截面形式柱相比于空钢管柱的轴心受压和偏心受压承载力提升率的影响,并利用ABAQUS有限元软件进行了分析。（2）参考某框架结构实例的梁截面形式及尺寸,分别设计了H型钢梁、工字钢和矩形钢梁组合成组合发泡混凝土梁、箱型截面钢管发泡混凝土梁等3种不同形式的梁截面,并利用有限元软件对其进行受力分析,选择合理的构件形式及截面尺寸。（3）参考某框架结构实例的梁柱节点形式及尺寸,设计了外加强环板的节点连接方式,利用ABAQUS有限元软件对框架结构的中节点和边节点进行受力分析,并考虑钢管壁厚、发泡混凝土强度对该节点抗震性能的影响。通过研究结果表明:（1）宽厚比大小和发泡混凝土强度对四种截面形式柱的轴心受压和偏心受压承载力提升率的影响最大,钢管强度的影响则比较小。外钢管为方钢管截面形式的柱,外钢管管壁厚度不宜过薄;外钢管为圆钢管截面形式柱,外钢管管壁厚度不宜过厚,且不宜用于大偏压构件。（2）发泡混凝土的填入能够增加钢管梁受压翼缘的刚度,能够使得梁受力更均匀,对改善梁抗剪强度、最大挠度等并没有多大的作用。（3）在一定范围内,钢管壁厚越大,其抗震性能越好,刚度退化的越慢,其延性也越好,但随着钢管壁厚继续增大,其抗震性能并没有多大改变;发泡混凝土强度的改变对该节点的抗震性能没有多大影响。
邹桂森[10]（2020）在《江西瑞昌铜岭遗址商代冶金考古综合性研究》文中研究指明长江中地区是商文化在南方重要的分布区域之一,也是中国铜矿、锡矿资源较为集中区域,发现了较多先秦时期矿冶遗址。其中,江西瑞昌铜岭遗址为该区域内目前所确认的唯一一处年代明确的商代中期为主体的采矿、冶炼遗址。长期以来,商文化青铜矿料来源问题为学界所关注,学者通过相关遗址研究认为,在二里岗时期商人向南扩张,主要目的是为了获取南方铜、锡等珍贵资源,虽然已对该区域内相关遗址作了详细的梳理及分析,但对于该时期相关冶金遗址的科技分析较少,在探讨与中原地区青铜矿料来源关系的问题上仍有较大缺环。本论文以江西瑞昌铜岭遗址冶炼区（铜岭焦炭厂遗址）为主要研究对象,使用元素及成分分析、铅同位素分析等多种手段对遗址发掘出土的冶金遗物进行分析研究,探讨了铜岭遗址冶金技术、生产规模、冶金遗物空间分布及其与同时期相关遗址出土青铜器铅同位素比值对比等问题研究。研究方法上,根据遗址情况及出土冶金遗物特征,将重选方式引入到冶金考古遗址取样当中,有效地获取了丰富的冶金遗物,为遗址分析研究提供了基础材料。同时,通过对重选得到炉渣的观察,总结了该遗址商代地层中炉渣的特征形貌,对实际考古发掘具有一定的指导意义。根据不同层位、不同区域间取样及以重选方式获取的炉渣,结合实际考古发掘及勘探情况,尝试通过基于地层炉渣质量的方式估算遗址红铜产量及矿石消耗量。在取样方法上,这是对传统取样方法的创新,对冶金考古遗址取样具有一定的实用价值。在研究维度上,通过对遗址产量估算也可拓展对该遗址在商时期规模及重要性的认识。通过对铜岭遗址出土的矿石、炉壁、炉渣等冶金遗物的综合分析,确认了该遗址存在合金化活动,结合出青铜工具情况,推断其有可能存在铸造活动。通过对冶金遗物较为系统的研究,初步构建了瑞昌铜岭遗址是一个集采、冶、合金化为一体的古代铜矿冶遗址,以采、冶为主,兼有小规模合金化活动,可能存在铸造青铜工具的功能,遗址功能分区明确,采、冶分离。结合对遗址冶金遗物重选及检测分析,对遗址各区域功能进行了划分,初步厘清了发掘区内商代台基各分区功能,存在矿石的破碎、矿石与燃料混合等区域,及冶金活动过程中起指挥作用的房址,表明其有可能为冶炼活动前处理及指挥平台,也有可能为主要冶炼平台但却对该平台内的冶金遗物做严格清理。并通过对重选获得冶金遗物情况初步划定了冶炼区东侧分布范围。对遗址出土冶金遗物的铅同位素分析可知,根据206Pb/204Pb比值可将炉渣分为高比值组与低比值组,且高比值组炉渣均为红铜炉渣且不含Ag、Sb等特征元素,低比值组含硫化物且含Ag、Sb等特征元素,结合遗址出土孔雀石的情况初步判断冶炼活动其至少使用了两种矿石,氧化矿来源于本地,而含硫矿石则有可能为外来输入。本研究首次检测到铜岭遗址有高放射性成因铅矿石的存在,是商代高放射性成因铅研究的重要收获,对比其他商代遗址出土含高放射性成因铅的青铜器中铅含量低于1%的铅同位素比值数据可知,两者之间差别较大,应不同源。并对比了冶炼炉壁内挂渣与铜颗粒的铅同位素比值,存在较大差异,认为使用冶金遗物进行溯源时应结合更多科技检测手段进行分析。此外,通过对瑞昌铜岭的研究成果与赣北地区相关遗址进行综合性分析研究,认为瑞昌铜岭与德安地区存在铜锡矿料资源双向流通的情况。对于区域外青铜资源流通问题的讨论,仍需要对该遗址冶金遗物结合其他科技手段检测分析,对其他相关铸造遗址的材料及实验数据进行更多的探讨。
二、北京需要多大尺寸?（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、北京需要多大尺寸?（论文提纲范文）
（2）核压力容器用大锻件SA508-Ⅳ钢疲劳性能的研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 引言 |
| 2 绪论 |
| 2.1 研究背景 |
| 2.2 核反应堆压力容器用钢 |
| 2.2.1 核反应堆压力容器用钢的发展 |
| 2.2.2 合金元素对SA508-Ⅳ钢的影响 |
| 2.2.3 热处理工艺对SA508-Ⅳ钢的影响 |
| 2.2.4 核反应堆压力容器用钢的特点 |
| 2.3 核反应堆压力容器疲劳失效行为 |
| 2.4 影响核反应堆压力容器用钢疲劳性能的因素 |
| 2.4.1 材料对核反应堆压力容器用钢疲劳性能的影响 |
| 2.4.2 环境对核反应堆压力容器用钢疲劳性能的影响 |
| 2.5 核反应堆压力容器用钢疲劳性能 |
| 2.5.1 第一代核反应堆压力容器用钢疲劳性能 |
| 2.5.2 第二代核反应堆压力容器用钢疲劳性能 |
| 2.5.3 第三代核反应堆压力容器用钢疲劳性能 |
| 2.5.4 第四代核反应堆压力容器用钢力学性能 |
| 2.6 本文研究的目的和内容 |
| 3 实验材料和试验方法 |
| 3.1 实验材料 |
| 3.2 热模拟试验 |
| 3.3 力学试验 |
| 3.3.1 拉伸试验 |
| 3.3.2 冲击试验 |
| 3.3.3 硬度试验 |
| 3.3.4 疲劳试验 |
| 3.4 显微组织观察和分析 |
| 3.4.1 光学显微镜(OM)分析 |
| 3.4.2 体式显微镜分析 |
| 3.4.3 扫描电镜(SEM)分析 |
| 3.4.4 透射电镜(TEM)分析 |
| 3.4.5 电子背散射衍射(EBSD)分析 |
| 4 SA508-Ⅳ钢锻造工艺 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验方法与步骤 |
| 4.3 SA508-Ⅳ钢高温流变模型 |
| 4.3.1 SA508-Ⅳ钢真应力-真应变曲线 |
| 4.3.2 SA508-Ⅳ钢本构方程的建立 |
| 4.3.3 流变曲线的临界条件 |
| 4.4 SA508-Ⅳ钢动态再结晶体积分数模型 |
| 4.5 SA508-Ⅳ钢热加工图 |
| 4.5.1 热加工图简介 |
| 4.5.2 热加工图与显微组织演化的关系 |
| 4.5.3 热加工过程中动态再结晶的形核与长大示意图 |
| 4.6 本章小结 |
| 5 粒状贝氏体和马氏体SA508-Ⅳ钢疲劳性能差异 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 实验方法与步骤 |
| 5.3 粒状贝氏体和马氏体SA508-Ⅳ钢的显微组织 |
| 5.4 粒状贝氏体和马氏体SA508-Ⅳ钢的性能 |
| 5.4.1 粒状贝氏体和马氏体SA508-Ⅳ钢的力学性能 |
| 5.4.2 粒状贝氏体和马氏体SA508-Ⅳ钢的疲劳性能 |
| 5.4.3 粒状贝氏体和马氏体SA508-Ⅳ钢的疲劳断口 |
| 5.4.4 粒状贝氏体和马氏体SA508-Ⅳ钢的疲劳裂纹萌生和扩展 |
| 5.4.5 M/A岛和微裂纹萌生的关系 |
| 5.4.6 大角度晶界对疲劳裂纹扩展的影响 |
| 5.4.7 不同显微组织的SA508-Ⅳ钢疲劳裂纹萌生和扩展示意图 |
| 5.5 本章小结 |
| 6 显微组织演化对SA508-Ⅳ钢疲劳性能的影响 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 实验方法与步骤 |
| 6.3 回火温度对粒状贝氏体显微组织演化的影响 |
| 6.4 显微组织演化对SA508-Ⅳ钢性能的影响 |
| 6.4.1 显微组织演化对SA508-Ⅳ钢力学性能的影响 |
| 6.4.2 显微组织演化对SA508-Ⅳ钢疲劳性能的影响 |
| 6.4.3 显微组织演化对SA508-Ⅳ钢疲劳断口的影响 |
| 6.4.4 显微组织演化对SA508-Ⅳ钢疲劳裂纹萌生和扩展的影响 |
| 6.4.5 不同回火温度下SA508-Ⅳ钢疲劳裂纹萌生和扩展示意图 |
| 6.5 本章小结 |
| 7 粒状贝氏体中M/A岛分解对SA508-Ⅳ钢疲劳性能的影响 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 实验方法与步骤 |
| 7.3 回火时间对粒状贝氏体显微组织演化的影响 |
| 7.4 M/A岛分解对粒状贝氏体SA508-Ⅳ钢性能的影响 |
| 7.4.1 M/A岛分解对粒状贝氏体SA508-Ⅳ钢力学性能的影响 |
| 7.4.2 M/A岛分解对粒状贝氏体SA508-Ⅳ钢疲劳性能的影响 |
| 7.4.3 M/A岛分解对粒状贝氏体SA508-Ⅳ钢疲劳断口的影响 |
| 7.4.4 M/A岛分解对粒状贝氏体材料疲劳裂纹萌生和扩展的影响 |
| 7.4.5 不同回火时间下疲劳裂纹萌生和扩展示意图 |
| 7.5 本章小结 |
| 8 结论、创新点及展望 |
| 8.1 结论 |
| 8.2 创新点 |
| 8.3 展望 |
| 参考文献 |
| 作者简历及在学研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（3）增材制造15-5PH不锈钢的组织与力学性能研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 引言 |
| 2 绪论 |
| 2.1 沉淀硬化不锈钢 |
| 2.1.1 沉淀硬化不锈钢的特点及合金元素的作用 |
| 2.1.2 15-5PH钢的热处理 |
| 2.1.3 沉淀硬化的机理 |
| 2.2 增材制造技术及其成形原理 |
| 2.2.1 选区激光熔化技术 |
| 2.2.2 直接能量沉积技术 |
| 2.3 增材制造PH钢的研究现状 |
| 2.4 研究意义及研究内容 |
| 2.4.1 课题背景 |
| 2.4.2 研究内容 |
| 3 实验测试和有限元模拟方法 |
| 3.1 粉末与成形样品测试分析 |
| 3.1.1 粉末粒度分析 |
| 3.1.2 组织形貌观察与分析 |
| 3.1.3 物相和织构以及残余应力分析 |
| 3.2 性能测试方法 |
| 3.2.1 拉伸测试 |
| 3.2.2 硬度测试 |
| 3.2.3 疲劳测试 |
| 3.3 有限元模拟 |
| 3.3.1 边界条件与控制方程 |
| 3.3.2 高斯热源与生死单元 |
| 4 热处理对SLM 15-5PH组织结构和力学性能的影响 |
| 4.1 前言 |
| 4.2 样品制备 |
| 4.2.1 实验材料 |
| 4.2.2 SLM设备 |
| 4.2.3 热处理工艺 |
| 4.3 组织结构分析 |
| 4.3.1 宏观结构分析 |
| 4.3.2 微观结构分析 |
| 4.3.3 氧化物团簇与Cu强化相分析 |
| 4.4 力学性能与强化分析 |
| 4.4.1 拉伸性能与硬度 |
| 4.4.2 强化分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 扫描策略对SLM 15-5PH致密度、微观结构、织构和力学性能的影响 |
| 5.1 前言 |
| 5.2 样品制备 |
| 5.2.1 实验设备和实验材料 |
| 5.2.2 工艺参数 |
| 5.2.3 扫描策略 |
| 5.3 表面质量、致密度与组织结构分析 |
| 5.3.1 表面形貌分析 |
| 5.3.2 致密度、缺陷和熔池分析 |
| 5.3.3 晶粒结构分析 |
| 5.3.4 相分析 |
| 5.4 织构与残余应力分析 |
| 5.4.1 XRD织构分析 |
| 5.4.2 EBSD织构分析 |
| 5.4.3 残余应力分析 |
| 5.5 力学性能 |
| 5.5.1 拉伸性能 |
| 5.5.2 断口分析 |
| 5.6 本章小结 |
| 6 SLM 15-5PH成形方向、热处理和热等静压对疲劳性能的影响 |
| 6.1 前言 |
| 6.2 实验方法 |
| 6.2.1 样品制备 |
| 6.2.2 后处理工艺 |
| 6.3 微观结构分析 |
| 6.3.1 缺陷分析 |
| 6.3.2 相分析 |
| 6.3.3 晶粒结构分析 |
| 6.4 力学性能 |
| 6.4.1 拉伸性能 |
| 6.4.2 疲劳性能 |
| 6.4.3 疲劳断口分析 |
| 6.5 本章小结 |
| 7 DED 15-5PH微观结构与力学性能研究 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 DED样品制备 |
| 7.2.1 DED实验材料 |
| 7.2.2 DED设备 |
| 7.3 DED成形研究 |
| 7.3.1 单道沉积工艺研究 |
| 7.3.2 界面组织结构分析 |
| 7.3.3 块体成形 |
| 7.4 微观结构分析 |
| 7.4.1 相分析 |
| 7.4.2 金相分析 |
| 7.4.3 晶粒尺寸和形态分析 |
| 7.4.4 氧化物团簇分析 |
| 7.5 力学性能 |
| 7.5.1 拉伸性能与硬度分析 |
| 7.5.2 断口分析 |
| 7.6 本章小结 |
| 8 结论与创新性 |
| 8.1 结论 |
| 8.2 创新性 |
| 参考文献 |
| 作者简历及在学研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（4）风电机组多体动力学模型及其应用研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 符号说明表 |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 选题背景与意义 |
| 1.2 风电机组分析模型国内外研究现状 |
| 1.2.1 多体动力学模型 |
| 1.2.2 风电机组气弹模型 |
| 1.3 风电机组动力学特性国内外研究现状 |
| 1.3.1 叶片几何非线性特性研究进展 |
| 1.3.2 叶片模态特性及分析方法研究进展 |
| 1.3.3 风轮不平衡研究进展 |
| 1.4 论文研究目的及主要工作内容 |
| 1.4.1 研究目的 |
| 1.4.2 主要工作 |
| 第2章 长柔风电叶片BaMB理论模型 |
| 2.1 数学及刚体运动学基础 |
| 2.1.1 矢量及矢量运算 |
| 2.1.2 方向余弦矩阵与欧拉四元数 |
| 2.1.3 刚体的姿态坐标 |
| 2.1.4 刚体的角速度及角加速度 |
| 2.2 叶片BaMB模型 |
| 2.2.1 BaMB离散模型 |
| 2.2.2 叶片单刚体动力学方程 |
| 2.2.3 多刚体动力学方程 |
| 2.2.4 动力学方程约束违约修正 |
| 2.3 叶片球铰约束 |
| 2.4 叶片刚体单元载荷计算 |
| 2.4.1 气动载荷与重力载荷 |
| 2.4.2 弹簧等效弹性力 |
| 2.5 叶片复杂几何外形对初值的影响 |
| 2.6 程序设计及验证 |
| 2.6.1 程序框架及计算流程 |
| 2.6.2 程序验证 |
| 2.7 本章小结 |
| 第3章 BaMB模型在叶片动态特性分析中的应用研究 |
| 3.1 BaMB几何非线性分析机理 |
| 3.2 小型直叶片静力分析 |
| 3.2.1 实验装置及测量方法 |
| 3.2.2 分段经济化检验 |
| 3.2.3 小变形分析 |
| 3.2.4 大变形分析 |
| 3.3 大型预弯叶片静力分析 |
| 3.3.1 测试装置及测量方法 |
| 3.3.2 摆振方向静力分析 |
| 3.3.3 挥舞方向静力分析 |
| 3.4 EOG工况下气弹响应分析 |
| 3.4.1 计算数据 |
| 3.4.2 计算结果分析 |
| 3.5 自由振动及旋转振动模态分析 |
| 3.5.1 概述 |
| 3.5.2 小型直叶片固有频率分析 |
| 3.5.3 具有复杂几何外形叶片固有频率分析 |
| 3.5.4 旋转叶片固有频率验证 |
| 3.5.5 预弯和重力对旋转叶片固有频率的影响 |
| 3.5.6 动力刚化效应对叶片固有频率的影响 |
| 3.5.7 坎贝尔图分析 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 风电机组气动-结构-控制耦合模型 |
| 4.1 风模型 |
| 4.1.1 定常剪切风模型 |
| 4.1.2 3D湍流风模型 |
| 4.2 BEM气动模型 |
| 4.2.1 动量理论 |
| 4.2.2 叶素理论 |
| 4.2.3 动量-叶素理论 |
| 4.2.4 叶尖、轮毂损失修正 |
| 4.3 风电机组MBD模型 |
| 4.3.1 风电机组离散模型及坐标系 |
| 4.3.2 初始坐标变换及广义坐标 |
| 4.3.3 运行中坐标变换及广义坐标 |
| 4.3.4 约束方程 |
| 4.3.5 弹簧等效弹性力 |
| 4.3.6 结构阻尼比及阻尼系数计算方法 |
| 4.4 变速变桨控制模型 |
| 4.4.1 变速变桨控制目标 |
| 4.4.2 变速变桨控制方法 |
| 4.5 叶片及轮毂载荷计算 |
| 4.5.1 叶片载荷 |
| 4.5.2 轮毂载荷 |
| 4.6 程序设计 |
| 4.7 本章小结 |
| 第5章 风轮平衡特性研究 |
| 5.1 机组信息及模型验证 |
| 5.1.1 机组信息 |
| 5.1.2 ARC模型验证 |
| 5.2 剪切风下风轮质量不平衡研究 |
| 5.2.1 风轮转速和转矩 |
| 5.2.2 输出功率 |
| 5.2.3 叶片载荷和变形 |
| 5.2.4 机舱轴向加速度频谱分析 |
| 5.3 剪切风下风轮气动不平衡研究 |
| 5.3.1 风轮转速和转矩 |
| 5.3.2 输出功率 |
| 5.3.3 叶片载荷和变形 |
| 5.3.4 机舱轴向加速度频谱分析 |
| 5.4 湍流风下机组气动不平衡研究 |
| 5.4.1 平均输出功率 |
| 5.4.2 年发电量损失 |
| 5.4.3 平均变桨角度 |
| 5.4.4 叶片平均载荷和变形 |
| 5.4.5 机舱轴向加速度频谱分析 |
| 5.4.6 桨距角偏差精准识别定位及矫正方法 |
| 5.5 本章小结 |
| 第6章 结论与展望 |
| 6.1 总结 |
| 6.2 主要创新点 |
| 6.3 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简历及攻读学位期间发表的学术论文与研究成果 |
（5）大型齿圈齿面激光熔覆高厚度耐磨耐冲击涂层技术研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究目的及意义 |
| 1.2 相关技术研究现状 |
| 1.2.1 齿形件传统表面改性研究现状 |
| 1.2.2 金属耐磨耐冲击涂层制备技术研究现状 |
| 1.2.3 激光熔覆技术 |
| 1.2.4 激光熔覆技术研究现状 |
| 1.2.5 大型齿圈齿面激光熔覆高厚度耐磨耐冲击涂层需解决的科学问题 |
| 1.3 本文主要研究内容与方案 |
| 1.3.1 主要研究内容 |
| 1.3.2 论文研究方案 |
| 第2章 复合涂层结构的初步设计、材料选择及试验方法 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 基体材料 |
| 2.3 激光熔覆耐磨耐冲击复合涂层结构的初步设计与材料选择 |
| 2.3.1 复合涂层结构的初步设计 |
| 2.3.2 界面连接层与增韧层粉末材料选择 |
| 2.3.3 耐磨层合金粉末材料选择 |
| 2.4 试验与测试分析方法 |
| 2.4.1 激光熔覆耐磨耐冲击复合涂层制备方法 |
| 2.4.2 X射线衍射分析 |
| 2.4.3 金相样件制备及组织观察 |
| 2.4.4 扫描电子显微镜观察与分析 |
| 2.4.5 透射电子显微镜观察与分析 |
| 2.4.6 热辐射谱测试与高速摄像设备 |
| 2.5 相关性能测试方法 |
| 2.5.1 维氏硬度测试 |
| 2.5.2 耐磨性能测试 |
| 2.5.3 耐冲击性能测试 |
| 2.5.4 拉伸性能测试 |
| 2.5.5 电化学腐蚀性能测试 |
| 2.6 本章小结 |
| 第3章 激光熔覆基础工艺参数优化研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 载粉气流量对激光熔覆涂层形貌的影响 |
| 3.2.1 载粉气流量对熔覆层宏观形貌的影响 |
| 3.2.2 载粉气流量对粉末流态的影响 |
| 3.3 单道激光熔覆正交优化试验 |
| 3.3.1 单道激光熔覆涂层工艺正交优化试验 |
| 3.3.2 正交试验结果方差分析(ANOVA) |
| 3.3.3 单道激光熔覆涂层参数优化选择与响应预测 |
| 3.4 多道搭接激光熔覆工艺优化与分析 |
| 3.4.1 多道搭接激光熔覆工艺试验 |
| 3.4.2 多道搭接激光熔覆过程应力场分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 碳化钨颗粒对激光熔覆涂层组织与性能的影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 微米WC颗粒对涂层组织与性能的影响 |
| 4.2.1 微米WC颗粒对涂层宏观形貌的影响 |
| 4.2.2 微米WC颗粒对涂层微观组织的影响 |
| 4.2.3 微米WC颗粒对熔池流动状态与凝固组织的影响机理 |
| 4.2.4 微米WC颗粒对涂层性能的影响 |
| 4.3 纳米WC颗粒对涂层组织与性能的影响 |
| 4.3.1 纳米WC颗粒对涂层宏观形貌的影响 |
| 4.3.2 纳米WC颗粒对涂层微观组织的影响 |
| 4.3.3 纳米WC颗粒对熔池流动状态与凝固组织的影响机理 |
| 4.3.4 纳米WC颗粒对涂层性能的影响 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 稀土对激光熔覆涂层组织与性能的影响 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 纯钇对涂层组织与性能的影响 |
| 5.2.1 纯钇对涂层宏观形貌的影响 |
| 5.2.2 纯钇对涂层微观组织的影响 |
| 5.2.3 纯钇对熔池流动状态与凝固组织的影响机理 |
| 5.2.4 纯钇对涂层性能的影响 |
| 5.3 氧化钇对涂层组织与性能的影响 |
| 5.3.1 氧化钇对涂层宏观形貌的影响 |
| 5.3.2 氧化钇对涂层微观组织的影响 |
| 5.3.3 氧化钇对熔池流动状态与凝固组织的影响机理 |
| 5.3.4 氧化钇对涂层性能的影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 第6章 脉冲频率对激光熔覆涂层组织与性能的影响 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 脉冲激光频率对涂层宏观形貌与微观组织的影响 |
| 6.2.1 脉冲激光功率对单道涂层宏观形貌的影响 |
| 6.2.2 脉冲激光频率对涂层宏观形貌的影响 |
| 6.2.3 脉冲激光频率对涂层微观组织的影响 |
| 6.2.4 脉冲激光频率对熔池流动状态与凝固组织的影响机理 |
| 6.3 脉冲激光频率对涂层性能的影响 |
| 6.3.1 脉冲激光频率对涂层显微硬度的影响 |
| 6.3.2 脉冲激光频率对涂层耐磨性能的影响 |
| 6.3.3 脉冲激光频率对涂层力学性能的影响 |
| 6.3.4 脉冲激光频率对涂层电化学腐蚀特性的影响 |
| 6.4 本章小结 |
| 第7章 面向大型齿圈齿面的激光熔覆复合涂层设计与制备 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 面向大型齿面的激光熔覆复合涂层结构与成分设计 |
| 7.3 激光熔覆复合涂层的宏观形貌与微观组织分析 |
| 7.3.1 激光熔覆复合涂层宏观形貌分析 |
| 7.3.2 激光熔覆复合涂层微观组织分析 |
| 7.4 激光熔覆复合涂层性能及相关机理分析 |
| 7.4.1 匀质复合涂层显微硬度分析 |
| 7.4.2 匀质复合涂层耐磨性能与磨损机理分析 |
| 7.4.3 匀质与夹层式复合涂层的耐冲击性能分析 |
| 7.4.4 带基材复合涂层综合耐冲击性能分析 |
| 7.4.5 匀质复合涂层耐腐蚀性能分析 |
| 7.5 大型齿圈齿面激光熔覆耐磨耐冲击涂层制备 |
| 7.5.1 大型齿圈齿面激光熔覆工装夹具设计 |
| 7.5.2 齿圈齿面激光熔覆运动轨迹控制 |
| 7.5.3 主动轮齿圈齿面激光熔覆工艺过程 |
| 7.5.4 不同强化层对齿圈齿面啮合过程应力状态分布的影响 |
| 7.6 本章小节 |
| 第8章 结论与展望 |
| 8.1 结论及创新点 |
| 8.2 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间取得的成果 |
| 致谢 |
（6）基于磁性液体的多频振动能量采集器研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 引言 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 外界环境中低频振动能量采集的研究现状 |
| 1.3 磁性液体的应用与进展 |
| 1.3.1 磁性液体简介 |
| 1.3.2 磁性液体悬浮特性的应用与进展 |
| 1.3.3 磁性液体在电磁能量采集领域中的应用与进展 |
| 1.4 课题来源与研究内容 |
| 1.5 本章小结 |
| 2 磁性液体振动能量采集理论基础 |
| 2.1 磁性液体伯努利方程 |
| 2.2 磁性液体二阶浮力方程 |
| 2.3 磁性液体电磁采能理论方程 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 基于磁性液体的平面振动能量采集单元设计 |
| 3.1 平面振动能量采集单元的结构力学模型 |
| 3.1.1 平面振动能量采集单元的结构模型 |
| 3.1.2 平面振动能量采集单元的力学模型 |
| 3.2 平面振动能量采集单元的结构设计 |
| 3.2.1 永磁体的选择 |
| 3.2.2 磁性液体的选择 |
| 3.2.3 线圈绕组设计 |
| 3.2.4 壳体及调频结构设计 |
| 3.3 平面振动能量采集单元的参数分析 |
| 3.3.1 平面振动能量采集单元的刚度 |
| 3.3.2 平面振动能量采集单元的阻尼 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 基于磁性液体的多频振动能量采集器设计 |
| 4.1 多频振动能量采集器的结构设计与仿真 |
| 4.2 动子永磁体在磁性液体中所受二阶浮力的实验研究 |
| 4.2.1 动子永磁体轴向二阶浮力的实验研究 |
| 4.2.2 动子永磁体径向二阶浮力的实验研究 |
| 4.3 多频振动能量采集器的参数分析 |
| 4.3.1 多频振动能量采集器的刚度 |
| 4.3.2 多频振动能量采集器的阻尼 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 基于磁性液体的多频振动能量采集器在低频振动下的能量采集 |
| 5.1 不同外界振动频率下多频振动能量采集器的采能实验研究 |
| 5.1.1 振源介绍 |
| 5.1.2 多频振动能量采集器的功率特性 |
| 5.2 人体在步行和慢跑时多频振动能量采集器的实际采能 |
| 5.3 本章小结 |
| 6 总结与展望 |
| 参考文献 |
| 作者简历及攻读硕士学位期间取得的研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（7）低温烧结纳米银焊点互连行为及可靠性研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题背景及研究的目的和意义 |
| 1.2 低温烧结银膏研究现状 |
| 1.2.1 纳米银膏研究现状 |
| 1.2.2 微米银膏研究现状 |
| 1.2.3 复合银膏研究现状 |
| 1.3 金属纳米颗粒烧结理论 |
| 1.3.1 传统粉末烧结理论 |
| 1.3.2 纳米银颗粒烧结的特殊性 |
| 1.4 低温烧结银焊点可靠性研究现状 |
| 1.4.1 低温烧结银焊点界面连接机制 |
| 1.4.2 低温烧结银焊点冷热冲击/循环性能 |
| 1.4.3 低温烧结银焊点高温服役可靠性 |
| 1.5 本文的主要研究内容 |
| 第2章 实验材料与方法 |
| 2.1 实验材料与设备 |
| 2.2 材料的制备 |
| 2.2.1 纳米银膏的合成 |
| 2.2.2 纳米银烧结试样的制备 |
| 2.3 分析测试方法 |
| 2.3.1 纳米银烧结试样的组织形貌表征 |
| 2.3.2 纳米银膏的表面成分分析 |
| 2.3.3 纳米银膏的热性能分析 |
| 2.3.4 纳米银烧结试样的晶粒尺寸及取向表征 |
| 2.3.5 纳米银烧结试样的力学性能测试 |
| 2.3.6 纳米银烧结焊点的可靠性测试 |
| 第3章 纳米银颗粒低温烧结行为及烧结体力学性能 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 纳米银烧结体制备工艺研究 |
| 3.2.1 纳米银烧结体的制备方法 |
| 3.2.2 纳米银烧结体的烧结工艺选取原则 |
| 3.3 纳米银烧结体的组织结构演变规律 |
| 3.3.1 烧结工艺对致密化的影响 |
| 3.3.2 烧结工艺对孔洞的影响 |
| 3.3.3 烧结工艺对烧结银组织结构的影响 |
| 3.4 纳米银烧结体力学性能 |
| 3.4.1 纳米银烧结体拉伸力学性能 |
| 3.4.2 孔隙率对力学性能的影响 |
| 3.4.3 孔洞形貌对力学性能的影响 |
| 3.4.4 尺寸效应对力学性能的影响 |
| 3.4.5 晶间组织结构对力学性能的影响 |
| 3.4.6 纳米银烧结体断面形貌 |
| 3.4.7 纳米银烧结体变形和断裂机理 |
| 3.5 微纳米银烧结体力学性能 |
| 3.5.1 微纳米银烧结体微观组织结构 |
| 3.5.2 微纳米银烧结体拉伸力学性能 |
| 3.5.3 微纳米银烧结体断面形貌与断裂特性 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 低温烧结纳米银焊点互连机制及冷热冲击性能 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 纳米银烧结焊点微观组织结构 |
| 4.2.1 纳米银烧结焊点与烧结体组织结构差异性 |
| 4.2.2 烧结温度对焊点组织结构的影响 |
| 4.2.3 烧结压力对焊点组织结构的影响 |
| 4.2.4 微纳米银烧结焊点组织结构 |
| 4.3 纳米银/铜焊盘界面连接机制 |
| 4.3.1 纳米银/铜焊盘界面微观组织 |
| 4.3.2 纳米银/铜焊盘界面连接机制 |
| 4.4 纳米银烧结焊点剪切强度与失效分析 |
| 4.4.1 烧结温度对剪切强度的影响与失效分析 |
| 4.4.2 烧结压力对剪切强度的影响与失效分析 |
| 4.4.3 微纳米银烧结焊点剪切强度与失效分析 |
| 4.4.4 纳米银烧结焊点剪切强度分析 |
| 4.5 纳米银烧结焊点高温剪切强度 |
| 4.6 微纳米银烧结焊点冷热冲击性能 |
| 4.6.1 焊点剪切强度 |
| 4.6.2 焊点组织结构演变 |
| 4.6.3 焊点失效模式 |
| 4.7 本章小结 |
| 第5章 低温烧结纳米银焊点高温服役可靠性 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 低温烧结纳米银焊点200℃服役可靠性 |
| 5.2.1 200℃老化过程中纳米银焊点组织演变 |
| 5.2.2 200℃老化过程中纳米银焊点剪切强度演变 |
| 5.2.3 200℃老化过程中纳米银焊点失效分析 |
| 5.3 低温烧结纳米银焊点300℃服役可靠性 |
| 5.3.1 300℃老化过程中纳米银焊点组织演变 |
| 5.3.2 300℃老化过程中纳米银焊点剪切强度演变 |
| 5.3.3 300℃老化过程中纳米银焊点失效分析 |
| 5.4 低温烧结纳米银焊点高温服役退化机制 |
| 5.4.1 纳米银焊点中氧化亚铜生长动力学 |
| 5.4.2 纳米银焊点中界面元素互扩散机制 |
| 5.5 局部瞬时液相焊增强低温烧结纳米银焊点可靠性 |
| 5.5.1 复合焊点组织结构 |
| 5.5.2 300℃老化过程中复合焊点组织演变 |
| 5.5.3 复合焊点组织稳定性研究 |
| 5.5.4 300℃老化过程中复合焊点剪切强度与失效分析 |
| 5.6 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间发表的论文及其它成果 |
| 致谢 |
| 个人简历 |
（8）基于任意大尺寸灯的光定位技术（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 专用术语注释表 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 室内定位技术研究概述 |
| 1.1.1 室内定位研究现状 |
| 1.1.2 室内可见光定位的发展 |
| 1.1.3 室内可见光定位技术的优势 |
| 1.2 室内可见光定位研究现状及必要性 |
| 1.2.1 目前室内可见光定位存在的问题分析 |
| 1.2.2 可见光定位系统中考虑灯尺寸的必要性 |
| 1.3 本文主要研究创新点及结构安排 |
| 1.3.1 本文创新点 |
| 1.3.2 本文结构安排 |
| 第二章 室内可见光定位实现与定位误差分析 |
| 2.1 室内可见光定位技术基本原理 |
| 2.1.1 可见光定位信号发送模块 |
| 2.1.2 可见光定位信号接收模块 |
| 2.1.3 室内可见光定位信道模型以及接收光功率仿真分析 |
| 2.2 常见室内可见光定位算法 |
| 2.2.1 RSS三点定位算法 |
| 2.2.2 其它定位算法 |
| 2.3 影响定位性能的因素 |
| 2.3.1 目前已确定能影响定位性能的因素 |
| 2.3.2 造成定位误差其它可能因素分析 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 基于灯源尺寸下定位误差的分析 |
| 3.1 考虑灯尺寸的意义以及信道模型分析 |
| 3.1.1 考虑灯尺寸的意义 |
| 3.1.2 考虑灯尺寸情况下的信道模型 |
| 3.2 仿真分析传统方案的定位误差 |
| 3.2.1 仿真分析噪声对定位的影响 |
| 3.2.2 仿真分析一次反射对定位的影响 |
| 3.3 基于不同灯尺寸下定位误差的主要来源 |
| 3.3.1 尺度误差的概念 |
| 3.3.2 仿真分析不同灯尺寸与点光源下直射功率的差异 |
| 3.3.3 仿真分析不同尺寸灯的尺度误差对定位的影响 |
| 3.3.4 确定不同灯尺寸下定位误差的主要来源 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 基于灯源尺寸下定位误差的改进 |
| 4.1 基于尺度误差影响定位精度的情景 |
| 4.1.1 研究灯分区的理论方案 |
| 4.1.2 仿真并分析分区前后的定位误差 |
| 4.1.3 分析将大灯分割成两个小灯后定位误差的主要来源 |
| 4.2 基于不同房间尺寸下大灯的分区个数 |
| 4.2.1 理论分析房间尺寸对一次反射和尺度误差影响 |
| 4.2.2 仿真分析房间尺寸对一次反射的影响 |
| 4.2.3 比较并确定不同房间尺寸下大灯分区个数 |
| 4.3 基于灯尺寸下边缘区域定位误差的改进 |
| 4.3.1 传统方案中LED半功率角及接收机FOV对边缘区域的影响 |
| 4.3.2 考虑灯源尺寸下LED半功率角及接收机FOV对边缘的影响 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 总结和展望 |
| 5.1 论文总结 |
| 5.2 论文展望 |
| 参考文献 |
| 附录1 攻读硕士学位期间申请的论文 |
| 附录2 大灯分割的拓扑数目 |
| 致谢 |
（9）钢管发泡混凝土装配式结构构件及节点研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 本研究课题的工程背景及实际意义 |
| 1.2 钢管混凝土结构的研究现状 |
| 1.2.1 钢管混凝土结构在国内的研究现状 |
| 1.2.2 钢管混凝土结构在国外的研究现状 |
| 1.3 钢管发泡混凝土构件的研究现状 |
| 第2章 有限元分析方法介绍 |
| 2.1 钢管发泡混凝土结构的有限元求解方法 |
| 2.2 材料的本构关系 |
| 2.2.1 发泡混凝土的应力应变关系 |
| 2.2.2 钢材的应力应变关系 |
| 2.3 钢管发泡混凝土结构有限元建模 |
| 2.3.1 单元选取及网格划分 |
| 2.3.2 定义截面接触 |
| 2.3.3 初始缺陷的引入 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 钢管发泡混凝土柱有限元分析 |
| 3.1 柱模型的设计 |
| 3.2 有限元模型创建 |
| 3.2.1 部件的创建 |
| 3.2.2 模型的荷载约束以及网格的划分 |
| 3.3 钢管发泡混凝土柱轴心受压有限元分析 |
| 3.3.1 钢管发泡混凝土柱轴心受压应力分析 |
| 3.3.3 钢管发泡混凝土柱轴压力学性能的影响因素分析 |
| 3.3.4 小结 |
| 3.4 钢管发泡混凝土柱偏心受压有限元分析 |
| 3.4.1 钢管发泡混凝土柱偏心受压力学性能分析 |
| 3.4.3 钢管发泡混凝土柱偏压力学性能的影响因素分析 |
| 3.4.4 小结 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 梁截面选择及受力分析 |
| 4.1 梁模型的设计 |
| 4.1.1 梁部件的创建 |
| 4.1.2 定义截面接触 |
| 4.1.3 载荷的施加以及边界条件的创建 |
| 4.1.4 网格划分 |
| 4.2 梁有限元分析 |
| 4.2.1 不同截面梁受弯分析 |
| 4.2.2 箱型截面梁受力性能分析 |
| 4.3 本章小结 |
| 第5章 节点的连接方式及其力学性能分析 |
| 5.1 节点的连接方式 |
| 5.2 节点受力性能分析 |
| 5.2.1 节点受弯性能分析 |
| 5.2.2 节点的抗震性能分析 |
| 5.3 节点参数对其受力性能的影响分析 |
| 5.3.1 概述 |
| 5.3.2 钢管壁厚对外加强环板力学性能的影响 |
| 5.3.3 发泡混凝土强度对外加强环板力学性能的影响 |
| 5.4 小结 |
| 第6章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 在校期间参加的专业实践及工程项目研究工作 |
| 致谢 |
（10）江西瑞昌铜岭遗址商代冶金考古综合性研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 引言 |
| 2 研究背景 |
| 2.1 商文化的分布及其在南方的扩张 |
| 2.1.1 商文化概述 |
| 2.1.2 商文化南方的扩张 |
| 2.1.3 商文化对南方资源的开发 |
| 2.1.4 长江中游地区商代矿冶遗物及金属器研究现状 |
| 2.1.5 小结 |
| 2.2 国内铜冶金遗址的相关研究 |
| 2.2.1 调查遗址研究 |
| 2.2.2 发掘遗址研究 |
| 2.2.3 小结 |
| 2.3 国外铜冶金遗址的相关研究 |
| 2.3.1 遗址研究 |
| 2.3.2 模拟实验 |
| 2.3.3 小结 |
| 3 研究内容与方法 |
| 3.1 研究内容 |
| 3.2 研究方法 |
| 3.3 选题意义 |
| 3.4 创新点 |
| 4 遗址介绍 |
| 4.1 地理地质背景 |
| 4.2 相关发掘情况 |
| 5 冶金遗物取样方案 |
| 5.1 取样单位介绍 |
| 5.2 土样采集工作 |
| 5.3 土样浮选工作 |
| 5.4 大尺寸炉渣挑选 |
| 5.5 小尺寸炉渣挑选 |
| 5.6 各地层冶金遗物挑选 |
| 6 冶金遗物分析 |
| 6.1 出土矿石分析 |
| 6.1.1 样品情况 |
| 6.1.2 实验结果 |
| 6.2 出土炉壁分析 |
| 6.2.1 样品情况 |
| 6.2.2 实验结果 |
| 6.3 出土炉渣分析 |
| 6.3.1 样品情况 |
| 6.3.2 实验结果 |
| 6.4 冶金遗物铅同位素分析 |
| 6.4.1 样品情况 |
| 6.4.2 实验结果 |
| 7 讨论 |
| 7.1 铜岭遗址商代产量估算 |
| 7.2 铜岭遗址冶金技术研究及技术路线重建 |
| 7.3 铜岭遗址的空间分布重构 |
| 7.4 高放射性成因铅矿石的发现及相关数据的使用 |
| 7.5 长江中游地区的青铜资源流通 |
| 7.6 古代冶金遗址取样方法的思考 |
| 8 绪论 |
| 参考文献 |
| 附录A 相关冶铜遗址信息统计表 |
| 附录B Tylecote模拟实验炉B中实验条件 |
| 附录C Hanning模拟实验炉B中相关矿石炉渣数据 |
| 附录D 炉渣挑选实验各分组样品成分结果统计表 |
| 附录E 铜岭遗址炉渣内金属颗粒相关数据 |
| 附录F 铜岭遗址出土炉渣特征物相及元素含量情况统计 |
| 附录G 铜岭遗址出土炉渣(实验部分)尺寸及磁性统计 |
| 附录H 发掘采集炉渣及部分挑选炉渣粒径统计表 |
| 作者简历及在学研究成果 |
| 学位论文数据集 |
四、北京需要多大尺寸?（论文参考文献）
- [1]岩体力学发展的一些回顾与若干未解之百年问题[J]. 赵阳升. 岩石力学与工程学报, 2021(07)
- [2]核压力容器用大锻件SA508-Ⅳ钢疲劳性能的研究[D]. 代鑫. 北京科技大学, 2021
- [3]增材制造15-5PH不锈钢的组织与力学性能研究[D]. 农晓东. 北京科技大学, 2021(08)
- [4]风电机组多体动力学模型及其应用研究[D]. 许瑾. 中国科学院大学(中国科学院工程热物理研究所), 2021(02)
- [5]大型齿圈齿面激光熔覆高厚度耐磨耐冲击涂层技术研究[D]. 李云峰. 长春理工大学, 2021(01)
- [6]基于磁性液体的多频振动能量采集器研究[D]. 陈铎. 北京交通大学, 2021
- [7]低温烧结纳米银焊点互连行为及可靠性研究[D]. 杨帆. 哈尔滨工业大学, 2021(02)
- [8]基于任意大尺寸灯的光定位技术[D]. 方伍胜. 南京邮电大学, 2020(03)
- [9]钢管发泡混凝土装配式结构构件及节点研究[D]. 易淇. 长春工程学院, 2020(03)
- [10]江西瑞昌铜岭遗址商代冶金考古综合性研究[D]. 邹桂森. 北京科技大学, 2020(06)