一、有关大型汽输发电机设计的一些问题（论文文献综述）
马鸣铎,周玉兰,赵显贵[1]（1981）在《新型大容量汽轮发电机失磁保护装置的研制》文中认为 随着电网的发展,现代各国电网多采用高电压输电线路和大容量发电机组;我国各地区电网的主力机组,也逐渐采用100、200、300兆瓦以及更大容量的机组了。这种大机组在电网中突然失掉励磁后,即自电网吸收大量的无功,使电网电压严重下降,甚至造成电力系统稳定的破坏,导致大面积停电事故。七十年代十年中,据统计我国各电网共发生系统振荡事故200次,而其中由发电机失磁引起的即有34次之多（17.0％）;国外也曾发生过一些这类事故（文献[1]）,损失颇大,令人震惊。
E.W.Consterdine,B.Pomfret,尹家骥,许实章[2]（1972）在《有关大型汽输发电机设计的一些问题》文中研究指明大型二极发电机的转子是在接近或高于其转轴的第二临界转速下运行的。临界转速受轴承支承的刚度、转子各部件的施工设计以及与汽机主轴联接方式的影响。本文对这些影响做了说明。转子平衡对发电机的平稳运转是很重要的,作者认为平衡问题无论在设计和制造阶段,还是在平衡坑内校平衡时,都必须十分注意。对大型发电机的轴承提出相互矛盾的要求,既要求它的轴颈传递很大的突然短路转矩,又要求轴承损耗最小。本文提出轴承尺寸与发电机功率的关系,并讨论了如何设计轴系以减小经由轴颈所传递的短路转矩。随着发电机功率和转子柔度的增加,本文所述问题显得日益重要。
杨阳[3]（2015）在《水电站地下厂房围岩与结构地震响应分析》文中研究表明
李勇[4]（2019）在《单路通风系统空冷汽轮发电机热交换规律的研究》文中研究指明国家节能减排要求,2020年单位年国内生产总值能耗相比2015年要下降15%,能源消费总量控制在50亿吨标准煤以内。目前,市场上的汽轮发电机组投建项目中,几乎没有煤电项目。市场需求促使汽轮发电机组正逐渐向燃气轮机组、自备电站余热回收、生活垃圾焚烧、生物质秸秆焚烧等小容量发电项目发展。空冷发电机机组作为这些项目的核心设备,正向着小型化、高效率发展。为了提高产品的市场竞争力,各主机制造厂家纷纷致力于容量段为10MW-150MW空冷发电机组的二次研发设计。新机组设计需要计算精度更高,更加准确快速的计算方法支撑。目前,传统通风网络设计方法大部分采用一维管道流设计方法,该设计方法仅可得到发电机总风量,无法准确地获取发电机内部各结构风量分配的比例。本文以10OMW和150MW空冷发电机组为研究对象,提出了转子旋转强耦合与弱耦合的有限元计算方法。随后,用试验的方法测量了机组额定运行时,发电机定子通风沟处和气隙入口处空气的流量及不同位置定、转子线圈温度实验结果。在验证了计算方法正确性的前提下,提出了定-转子与流-固并行耦合的计算模型,得到了流体流量分配与固体温升和损耗密度间相互作用关系。最后,对定子主绝缘在高电压-高温度运行条件下,出现的脱壳故障,进行了故障状态和非故障状态相关定子线棒主绝缘温度分布的研究。考虑转子旋转时,场路弱耦合有限元计算方法是基于发电机通风系统设计规范中的设计思想提出的,主要借鉴了该规范中转子压力边界条件的求解方法,结合流体力学伯努利方程求解;转子旋转强耦合有限元计算方法是通过求解计算流体力学中旋转方程,得到的转子内部空气的流量与压力分布。转子弱耦合和强耦合计算方法有本质的不同,弱耦合计算方法得到的流体流量和线圈温度的结果是可靠的,但由于计算基本理论的限制,内部压力分布规律与真机运行下的参数有较大差异;强耦合计算方法得到的各个位置流体的流量和压力分布,更接近电机真机的运行状态。通过试验验证,两种计算方法流量计算结果均满足工程设计要求,强耦合有限元计算方法的精度更高。因为大型发电机内设有温度测点用于监测发电机的安全运行,所以大多数关于发电机定子内流体流动规律研究的文献,都是以发电机温度实测值作为计算准确性的判定依据。但研究发电机内部流体分布规律,最直接的验证方式是获得发电机真机内部流体流量和压力分布实验测量值,以此试验值作为流体场计算结果的判定依据。本文以一台100MW单路通风汽轮发电机组为研究对象,提出了流体通风沟流量分配和气隙流速的试验测量方法。在发电机定子通风沟与气隙入口处理放流体压力和流速测量传感器,通过测量得到这些位置的压力和风速后,发现局部定子径向通风沟内的流体流速明显偏低。随后通过三维流体场计算方法,计算得到了试验工况时发电机定子不同通风沟内流体流速计算结果,经比较计算结果与试验结果吻合。基于该计算方法,又计算了三种不同隙入口流速时,对应发电机定子不同通风沟内流量计算结果。发现了随着气隙入口风速的提高,定子铁心通风沟局部会出现逆向回流的流动现象。为了分析这一现象的影响,建立了相应的三维温度场计算模型。求解分析后,得出定子通风沟内的逆向回流,会使定子铁心局部温度过高,影响机组安全运行的结论。并提出了相应的多种结构优化方案,最终确定了一种优化结构,可以有效的抑制逆向回流的产生。并从气隙内流体静压力分布规律角度,分析了该优化结构能够有效的抑制通风沟逆向回流的内在机理。根据计算流体力学与传热学基础理论,提出了定-转子结构耦合与流-固传热耦合计算方法,将冷却过发电机转子的热风与进入气隙的冷风作为计算的流体边界条件,同时考虑了发电机定转子各自的铁耗和铜耗,还有它们之间相互作用产生的附加损耗及流体的摩擦损耗,较完整的考虑了发电机定转子本体内流体分布及损耗分布对计算结果的影响。分析了计算结果中定子内结构件温度分布规律及成因、气隙内流体分布规律及温度快速升高的原因、转子本体温度分布规律等。之后,对发电机出厂型式试验中得到的不同位置线棒温度测量数据进行了分析,指出了传统试验中,不同测量工况下,采用定子线棒温度实验测量结果直接线性拟合时,拟合方法中的不足之处。最后,用计算的方法计算了该机组,型式试验时短路试验工况下,发电机定子线棒的温度分布,最终证明线棒温度计算结果与实测结果吻合。计算分析了发电机在高电压-高温度运行条件下,定子主绝缘过热事故工况时,绝缘内部温度分布规律。采用有限元计算方法对定子线棒主绝缘脱壳后的温度场进行研究,计算了主绝缘内空气隙一步一步增大后,定子线棒和主绝缘等结构件的温度场分布。着重对定子主绝缘最大温降位置的变化及定子主绝缘沿轴-径向及周-径向的温度分布进行了研究。研究结果表明主绝缘在槽内脱壳后,脱壳侧的主绝缘温度下降。由于脱壳侧散热能力降低,使内部线棒温度升高,未脱壳侧绝缘温度会随着线棒温度一起升高,导致未脱壳侧绝缘寿命下降,老化,形成新的脱壳,危及整个绝缘系统。上述研究对大容量汽轮发电机的故障运行时的故障监测和诊断提供了重要的理论依据。
彭惠平[5]（1960）在《万吨级远洋货轮动力装置设计研究》文中研究说明本文首先指出万吨级远洋货轮由于航速日渐提高的要求,使动力装置选择对船舶营运经济性能发生重大的影响;根据一些统计资料说明近30年来世界船舶按机型分类的增长总趋势,并从燃料消耗率,装置重量和占地,修理费用,造价和航运成本等因素,综合分析了蒸汽透平和柴油机装置的优缺点,结合中国工业和远洋航线的特点,提出采用重型低速柴油机动力装置来装备万吨级货轮的建议。接着重点地论述了近年来重型柴油机动力装置的主要改进措施和发展方向,从主机型式的优缺点,发电机选型,主付机排气和冷却水的废热利用问题中,主轴带动发电机的利弊和采用交直流电源比较以及增加轴系传动效率等方面,提出现代内燃动力装置设计中的具体措施,拟订了三个不同的方案,分别对影响船舶航运成本的几个因素进行了计算分析和比较,结论中认为採用主机废气锅炉产生蒸汽供应透平发电机的方案最为适宜,并对废气/燃油锅炉的型式,参数及系统进行了研究。最后简略地介绍了各辅助系统和机仓布置的原则,及其相应的主要设备。
陈成学[6]（1959）在《大型电厂的主厂房布置》文中提出 近代的火力发电设备都向着高温高压大容量机组发展。我国火力发电设备也随着全国社会主义建设大跃进的形势飞跃发展,已生产了中压、高压5万瓧的机组,制造了51-100-2（90大气压、535。C,10万瓧）型机组,并将进行更大容量的机组造型设计。随着电力负荷的增长,可以预计我国将不断出现大容量电厂,故对有关大容量电厂设计上的一些问题也就需要早日开始研究。我院近年来进行了一些大型发电工程
管春伟[7]（2013）在《汽轮发电机不同端部与冷却结构下电磁场与温度场的研究》文中研究说明作为发电站中的重要能源转换装置，汽轮发电机一旦发生故障不仅影响电力系统的可靠性，还会造成巨大的经济损失。电力系统负荷处于低谷时，其过剩无功导致电网电压升高，为了保证供电质量，要求发电机具有进相运行的能力，以便吸收电网中多余的无功。发电机进相运行深度过大，会造成端部磁场过高，电机端部结构件发热严重。此外，水-氢-氢汽轮发电机运行中发生的定子绕组空心股线堵塞以及断水，会造成定子绕组冷却能力下降，局部温度过高。上述问题，都会对发电机的安全稳定运行带来影响。通过研究汽轮发电机不同端部结构和定子冷却结构对电磁和温度分布的影响规律，优化电机结构，对降低发电机损耗，改善电机内温度分布，提高发电机的运行寿命具有重要的意义。本文对水-氢-氢汽轮发电机定子端部采用不同阶梯段铁心结构、不同端部绕组结构尺寸及进相运行深度对端部磁场分布和结构件损耗大小的影响开展了研究，对定子绕组空心股线堵塞及断水运行下绕组温度变化进行了分析，通过实测数据验证了三维电磁场和温度场求解方法和求解结果的正确性。首先，对水-氢-氢汽轮发电机有效段区域二维电磁场进行了计算，采用双收敛迭代方法，确定了发电机额定运行时励磁电流和功角。针对发电机端部复杂结构，建立了包括4段阶梯段铁心的端部电磁场计算模型，采用三维时步有限元方法得到了端部阶梯段铁心的磁场分布和铁耗数值，给出了端部阶梯段铁心区域定转子气隙处磁场沿着轴向的变化规律，对比分析了端部漏磁场对阶梯段铁心损耗的影响程度。建立发电机端部采用不同阶梯段结构与不采用阶梯段结构电磁场数学模型，揭示几种结构下发电机端部铁心段齿部磁密的分布规律，研究几种结构对端部铁心损耗和结构件涡流损耗的影响程度，为汽轮发电机的端部结构优化设计提供重要参考。其次，对发电机定转子端部绕组尺寸变化对端部结构件涡流损耗、阶梯段铁心铁耗及端部区域磁场分布规律的影响进行了研究。计算分析了发电机定转子端部绕组伸长量不变、定子绕组端部直线段伸长和转子绕组端部直线段伸长三种结构下端部结构件涡流损耗的变化情况，确定了定子和转子绕组端部直线段伸长对端部气隙磁密的影响程度，研究了三种结构下压圈合成磁密及其轴向和径向分量的变化规律，揭示了端部绕组结构对阶梯段铁心发热的贡献程度。再次，针对汽轮发电机进相运行端部损耗过大的问题，对发电机端部电磁分布和损耗大小随进相深度的变化规律进行了研究。在计及铁心饱和等因素下，确定了转子励磁电流和功角随进相深度的变化情况；对比分析了发电机进相深度对端部结构件涡流损耗和定子端部铁心损耗的影响程度，综合评估了发电机不同进相深度下的安全运行能力；探讨了发电机进相运行工况下，端部压指、压圈和铜屏蔽磁密在不同位置的分布趋势，为发电机进相运行情况下端部不同区域的磁场和涡流损耗的分布及大小提供运行参考依据。最后，对水-氢-氢汽轮发电机定子绕组空心股线堵塞及断水故障下定子温度分布、绝缘热承受能力及发电机断水运行温度随时间变化规律开展了研究。建立了定子三维共轭传热耦合计算模型，确定了共轭传热的边界条件，计算得到了发电机正常运行下的绕组温度分布，分析了空心绕组冷却能力对绕组股线绝缘温度分布的影响；研究了定子绕组空心股线发生堵塞时，堵塞股线位置和堵塞根数对定子绕组最高温度的影响程度，给出了空心股线堵塞情况下绝缘的热承受能力；提出空心股线交错式冷却新结构，研究了新冷却结构对空实心股线涡流损耗的影响程度，得到了新冷却结构对降低堵塞故障下绕组最高温度的贡献程度；此外，研究了两种冷却结构发电机断水运行时，定子股线和空心绕组内冷却水的温度随时间的变化规律，对发电机断水运行时间进行了评估。
屠秉鐸[8]（1959）在《国外动力机械制造消息》文中研究指明 1.美国费罗发电厂的超高参数（316大气压,620/566/538℃）12.5万瓩单元机组,到1958年3月已整整运行了一年。单元机组的燃料消耗是2260大卡/瓩·小时。直流锅炉的给水温度由设计的274℃提高到296℃,使机组的出力提高了5千瓩。2.1958年5月在比利时列日召开的国际会议讨论了锅炉制造的金属选择问题。问题的讨论得出如下结论:490℃以下的金属温度可使用普通碳素钢;再高,要用低冶合金钢,首先是用简易的合金钢,如含钼
胡建波[9]（2012）在《大型汽轮发电机研发项目管理应用》文中指出汽轮发电机的发展与国民经济的发展有着密切的关系，大型汽轮发电机组符合国家能源发展的战略。大型汽轮发电机研发项目具有周期长、技术难度高、制造模式特殊等特点，开展大型汽轮发电机研发项目管理应用研究是十分必要和具有现实意义的。本文从汽轮发电机发展的现状出发，分析了大型汽轮发电机研发项目的特点与目前存在的主要问题。为提高大型汽轮发电机研发效率，缩短项目研发周期，对大型汽轮发电机研发的范围管理、计划管理及执行与控制等方面进行了分析与研究。主要研究内容集中在以下几个方面：1)根据大型汽轮发电机研发项目流程，分析归纳了研发各阶段的主要工作内容及其目标和要求，提供了研发项目范围管理的基本思路和方法。2)对各设计阶段的工作进行了研究，确定了各阶段工作的具体内容，分析了大型汽轮发电机研发项目所需的项目团队和项目计划编制的方法。3从研发项目的进度控制、风险与问题管理、成本控制、沟通与协调等方面分析了大型汽轮发电机研发项目的执行与控制方法。并根据大型汽轮发电机研发项目特点，提出了项目制激励考核机制。通过结合1100MW级核电汽轮发电机研发项目，论证了在大型汽轮发电机研发项目中实施项目管理后，提高了项目研发效率，缩短了研发周期，并顺利完成1100MW级核电发电机的研制。
胡锦垚[10]（2012）在《大型汽轮发电机电磁参数计算与瞬态过程分析》文中研究指明随着汽轮发电机单机容量的增大以及计算机技术的飞速发展,电磁场数值计算技术在汽轮发电机设计中得到了广泛而深入的应用,并作为经典磁路计算方法的有益补充在一些特殊问题的分析中发挥了不可替代的作用。本文在汽轮发电机磁路分析和电磁场数值计算的基础上,就发电机电磁参数的计算方法进行了深入的研究,并对其失磁异步运行能力做了详细分析。首先,针对国内普遍使用的《电指》计算公式在大型汽轮发电机电磁设计中存在的较大偏差,以及无法考虑转子侧偏槽和小槽等特殊磁路结构这-缺陷,本文借鉴美国前西屋公司电磁计算手册中转子磁路的设计思想,对汽轮发电机空载磁路的计算公式进行了修正,并进一步运用有限元数值计算方法验证了修正后磁路计算公式的准确性。修正后的磁路计算公式不仅可以充分考虑转子侧的偏槽和小槽结构,而且能广泛用于四极汽轮发电机的设计。其次,本文分别采用解析公式法和有限元法对汽轮发电机的额定励磁电流、电抗参数及定子铁心损耗进行了计算。在计算额定励磁电流时,建立了二维场-路-运动耦合有限元与等效阻抗法相结合的数学模型,同时详细介绍了等效阻抗法的计算原理和计算过程；并根据二维瞬态场的计算结果,在对电机铁心关键点磁密变化规律分析的基础上,分别采用计及旋转磁场和磁密非正弦影响的场-路结合法和谐波分析法对汽轮发电机的定子铁耗进行了计算,得到了相应的定子铁心损耗密度三维分布图。最后,分别采用二阶Park模型和场路时步有限元模型,对汽轮发电机在不同负荷下直接短路失磁后发电机的异步运行进行了暂态仿真,得到了汽轮发电机在不同功率下发生直接短路失磁后相关电磁参数的变化波形,并且研究了在不同功率直接短路失磁下发电机内部磁场的分布情况,其结论可为大容量汽轮发电机的设计及其在发生失磁故障后的减负荷程度提供理论依据。
二、有关大型汽输发电机设计的一些问题（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、有关大型汽输发电机设计的一些问题（论文提纲范文）
（3）水电站地下厂房围岩与结构地震响应分析（论文提纲范文）
| 第1章 绪论 |
| 1.1 选题背景及研究意义 |
| 1.2 主要科学问题及国内外研究现状 |
| 1.3 研究目标和研究内容 |
| 1.4 技术路线 |
| 第2章 地下厂房动力有限元计算程序的初步开发 |
| 2.1 概述 |
| 2.2 系统运动方程及其求解方法 |
| 2.3 质量和阻尼矩阵 |
| 2.4 人工边界条件 |
| 2.5 地震波的输入 |
| 2.6 算例验证 |
| 2.7 本章小结 |
| 第3章 地下厂房围岩与结构动力联合作用模型 |
| 3.1 概述 |
| 3.2 岩石、混凝土类材料动力本构关系 |
| 3.3 围岩与结构接触面动力计算方法 |
| 3.4 计算程序的完善与验证 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 地下厂房地震响应数值分析平台的构建 |
| 4.1 概述 |
| 4.2 地下厂房地震响应计算前处理问题及处理方法 |
| 4.3 地下厂房地震响应计算后处理程序 |
| 4.4 地下厂房地震响应计算程序的并行计算 |
| 4.5 地下厂房地震响应数值分析平台 |
| 4.6 本章小结 |
| 第5章 地下厂房洞室围岩抗震支护效应分析 |
| 5.1 概述 |
| 5.2 地下厂房洞室围岩抗震支护措施模拟方法 |
| 5.3 地下厂房洞室围岩抗震支护效果分析 |
| 5.4 地下厂房润室围岩锚固支护情况下抗震稳定分析 |
| 5.5 本章小结 |
| 第6章 地下厂房结构震损特性分析 |
| 6.1 概述 |
| 6.2 基于震后调查的地下厂房纟吉构震损情况分析 |
| 6.3 基于数值计算的地下厂房结构震损演化过程分析 |
| 6.4 地下厂房结构震损特性分析及减震理念探讨 |
| 6.5 地下厂房结构抗震计算方法探讨 |
| 6.6 本章小结 |
| 第7章 结论与展望 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 展望 |
| 参考文献 |
| 攻博期间发表论文及科研成果目录 |
| 致谢 |
（4）单路通风系统空冷汽轮发电机热交换规律的研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 序言 |
| 1 绪论 |
| 1.1 空冷汽轮发电机研究的背景与意义 |
| 1.2 大型发电机不同冷却方式国内外现状 |
| 1.3 空冷汽轮发电机通风冷却系统流体场、温度场研究现状 |
| 1.3.1 国外研究现状 |
| 1.3.2 国内研究现状 |
| 1.4 定子绝缘热劣化问题研究状况 |
| 1.5 本文主要研究内容 |
| 2 流体旋转状态场路弱耦合与强耦合计算方法下转子热交换研究 |
| 2.1 流体旋转状态场路弱耦合计算方法转子热交换计算模型 |
| 2.1.1 流体旋转状态场路弱耦合方法数学描述 |
| 2.1.2 空冷汽轮发电机单路通风系统转子计算模型介绍 |
| 2.1.3 旋转场路弱耦合计算方法下转子内流体场分析 |
| 2.2 流体旋转状态强耦合计算方法转子内热交换计算模型 |
| 2.2.1 流体旋转状态强耦合计算方法数学描述 |
| 2.2.2 旋转强耦合计算方法下转子内流体场分析 |
| 2.3 旋转弱耦合与强耦合计算结果与试验值对比 |
| 2.3.1 两种计算方法转子径向出口流量与温度对比分析 |
| 2.3.2 两种计算方法转子线圈温度计算结果与实测结果对比分析 |
| 2.3.3 两种计算方法下计算结果误差分析 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 发电机气隙入口流速对定子通风沟流量分布敏感性的研究 |
| 3.1 空冷汽轮发电机定子内流体分布试验测量 |
| 3.1.1 试验用传感器原理 |
| 3.1.2 发电机内不同位置压力与流速试验测量 |
| 3.2 定子通风沟内流体流量分布试验与计算对比分析 |
| 3.2.1 发电机定子流体与传热数学模型的建立 |
| 3.2.2 定子通风沟内流体分配规律研究与计算结果正确性的验证 |
| 3.3 不同气隙流速对定子风沟流体流量分布敏感性的研究 |
| 3.3.1 发电机定子通风沟内逆向回流流动现象的发现 |
| 3.3.2 通风沟内流体逆向回流对定子绕组和铁心温度分布影响的研究 |
| 3.4 定子通风沟内逆向回流的抑制方法研究 |
| 3.4.1 定子或转子单侧增加气隙挡板定子通风沟逆向回流抑制方法 |
| 3.4.2 定转子气隙挡板组合结构定子通风沟逆向回流抑制方法 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 单路通风发电机定子分域温度场与流体场热交换研究 |
| 4.1 空冷汽轮发电机电磁损耗的计算 |
| 4.2 发电机分域流体场内流体热交换规律研究 |
| 4.2.1 计算模型的建立的理论依据 |
| 4.2.2 发电机气隙内流体流动与温度分布规律的研究 |
| 4.3 发电机定子分域温度场内固体热交换规律研究 |
| 4.3.1 定子线棒主绝缘与铁心温度分布规律的研究 |
| 4.3.3 发电机短路试验温度场计算与型式试验温度测量结果误差分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 空冷汽轮发电机定子主绝缘过热故障下温度场研究 |
| 5.1 定子线棒主绝缘物理模型 |
| 5.2 发电机正常运行时定子主绝缘温度分布 |
| 5.2.1 正常运行时定子主绝缘绝缘沿轴-径向的温度分布 |
| 5.2.2 正常运行时定子主绝缘绝缘沿周-径向的温度分布 |
| 5.3 发电机主绝缘脱壳故障下的温度分布规律的研究 |
| 5.3.1 定子主绝缘脱壳故障下绝缘沿轴-径向的温度分布 |
| 5.3.2 定子主绝缘脱壳故障下绝缘内周-径向的温度分布 |
| 5.3.3 定子主绝缘故障后的最大温降位置迁移 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 结论 |
| 参考文献 |
| 作者简历及攻读博士学位期间取得的研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（7）汽轮发电机不同端部与冷却结构下电磁场与温度场的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 目录 |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题背景及研究的目的和意义 |
| 1.2 汽轮发电机端部电磁场国内外研究现状 |
| 1.2.1 汽轮发电机端部电磁场计算方法研究现状 |
| 1.2.2 汽轮发电机进相运行研究现状 |
| 1.3 汽轮发电机堵塞及断水运行国内外研究现状 |
| 1.3.1 汽轮发电机堵塞及断水运行研究现状 |
| 1.3.2 汽轮发电机堵塞及断水运行温度场计算研究现状 |
| 1.4 本文的主要研究内容 |
| 第2章 汽轮发电机有效段与端部电磁场计算 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 发电机有效段区域二维电磁场计算与分析 |
| 2.3 发电机端部区域三维电磁场计算与分析 |
| 2.3.1 端部结构特点及复杂性 |
| 2.3.2 端部电磁场数学模型的建立 |
| 2.3.3 端部铁心磁密分布规律的研究和铁耗计算 |
| 2.4 端部阶梯段铁心形状对端部电磁场的影响 |
| 2.4.1 阶梯段铁心倾斜角度对损耗的影响 |
| 2.4.2 阶梯段铁心倾斜角度对边段铁心齿部磁密的影响 |
| 2.5 端部温度场计算结果与温度实测值对比 |
| 2.6 本章小结 |
| 第3章 汽轮发电机端部绕组结构对电磁场和损耗的影响研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 定转子绕组端部直线段长度对端部电磁分布的影响 |
| 3.2.1 定转子端部绕组伸长量不变电磁场计算与分析 |
| 3.2.2 转子端部绕组直线段伸长量对端部磁场分布的影响 |
| 3.2.3 定子端部绕组直线段伸长量对端部磁场分布的影响 |
| 3.2.4 端部绕组伸长量对端部区域磁密影响对比分析 |
| 3.3 端部绕组直线段长度对端部结构件损耗的影响 |
| 3.3.1 端部绕组伸长量不变端部结构件损耗计算与分析 |
| 3.3.2 转子端部绕组直线段伸长量对端部结构件损耗的影响 |
| 3.3.3 定子端部绕组直线段伸长量对端部结构件损耗的影响 |
| 3.3.4 三种结构下端部阶梯段铁心损耗的变化规律 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 汽轮发电机进相运行端部电磁场及损耗分析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 发电机进相运行二维电磁场分析 |
| 4.2.1 进相运行无功功率的调节 |
| 4.2.2 进相运行励磁电流及功角的确定 |
| 4.3 发电机进相运行端部三维电磁场计算与分析 |
| 4.3.1 进相功率因数为 0.9 电磁场计算与分析 |
| 4.3.2 进相功率因数为 0.85 电磁场计算与分析 |
| 4.3.3 不同工况端部电磁分布及结构件损耗对比分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 定子冷却故障与交错式冷却结构下温度分布的研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 汽轮发电机定子空实心股线涡流损耗数值计算 |
| 5.2.1 定子空实心股线涡流损耗电磁场模型的建立 |
| 5.2.2 空实心股线涡流损耗计算结果与分析 |
| 5.3 汽轮发电机定子共轭传热温度分布研究 |
| 5.3.1 正常运行定子温度场计算结果与实测验证 |
| 5.3.2 定子空心股线堵塞故障下温度场分析 |
| 5.4 定子绕组交错式冷却结构对温度分布的影响 |
| 5.4.1 定子交错式冷却结构下定子温度分布的研究 |
| 5.4.2 定子交错式冷却结构堵塞故障定子温度场分析 |
| 5.5 定子空心股线断水故障下温度随时间变化规律的研究 |
| 5.5.1 定子原始冷却结构断水运行下温度变化规律 |
| 5.5.2 定子交错式冷却结构断水运行下温度变化规律 |
| 5.6 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间发表的论文及其它成果 |
| 致谢 |
| 个人简历 |
（9）大型汽轮发电机研发项目管理应用（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 图目录 |
| 表目录 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景与意义 |
| 1.1.1 大型汽轮发电机的意义和重要性 |
| 1.1.2 大型汽轮发电机研发项目特点 |
| 1.2 研究现状分析 |
| 1.2.1 汽轮发电机发展历史 |
| 1.2.2 汽轮发电机发展的特点 |
| 1.2.3 大型汽轮发电机研发项目的项目管理 |
| 1.3 论文主要研究内容 |
| 1.3.1 研究思路与方法 |
| 1.3.2 论文的结构 |
| 1.4 本章小结 |
| 第二章 相关理论与项目背景介绍 |
| 2.1 项目管理相关理论介绍 |
| 2.2 公司情况介绍 |
| 2.3 项目案例介绍 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 大型汽轮发电机研发项目范围研究 |
| 3.1 研发项目内容 |
| 3.2 项目要求和目标 |
| 3.3 研发项目产品范围 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 大型汽轮发电机研发项目计划研究 |
| 4.1 工作分解结构（WBS） |
| 4.2 组建项目团队 |
| 4.3 编制详细计划 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 大型汽轮发电机研发项目执行与控制 |
| 5.1 进度计划控制 |
| 5.2 风险和问题管理 |
| 5.3 项目成本控制 |
| 5.4 沟通与协调 |
| 5.5 激励考核控制 |
| 5.6 本章小结 |
| 第六章 总结与展望 |
| 6.1 论文总结 |
| 6.2 研究展望 |
| 参考资料 |
| 致谢 |
（10）大型汽轮发电机电磁参数计算与瞬态过程分析（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 本课题研究的意义 |
| 1.2 大型汽轮发电机电磁设计方法的发展 |
| 1.3 电机内电磁场数值计算的应用与发展 |
| 1.3.1 汽轮发电机电抗参数计算 |
| 1.3.2 汽轮发电机铁心损耗计算 |
| 1.3.3 汽轮发电机失磁异步运行分析 |
| 1.4 本课题的主要研究内容 |
| 第2章 大型汽轮发电机磁路计算方法的改进 |
| 2.1 汽轮发电机磁路计算方法综述 |
| 2.2 汽轮发电机磁路计算公式的修正 |
| 2.2.1 磁路计算基础与假设 |
| 2.2.2 基本数据的修正 |
| 2.2.3 空载气隙磁势计算公式的修正 |
| 2.2.4 空载定子侧磁势计算公式的修正 |
| 2.2.5 空载转子侧磁势计算公式的修正 |
| 2.3 空载特性曲线的求取 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 大型汽轮发电机电磁参数的计算 |
| 3.1 额定励磁电流的计算 |
| 3.1.1 额定励磁电流的解析计算 |
| 3.1.2 额定励磁电流的有限元法计算 |
| 3.2 同步电抗的计算 |
| 3.2.1 同步电抗的解析计算 |
| 3.2.2 同步电抗的有限元计算 |
| 3.3 定子铁心损耗的计算 |
| 3.3.1 铁心损耗的解析计算 |
| 3.3.2 铁心损耗的有限元计算 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 大型汽轮发电机失磁异步运行分析 |
| 4.1 基于Matlab的汽轮发电机失磁异步运行仿真 |
| 4.1.1 数学模型的建立 |
| 4.1.2 实例仿真及结果分析 |
| 4.2 基于有限元的汽轮发电机失磁异步运行仿真 |
| 4.2.1 额定功率下直接短路失磁仿真 |
| 4.2.2 60%额定功率下直接短路失磁仿真 |
| 4.2.3 40%额定功率下直接短路失磁仿真 |
| 4.3 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表的学术论文 |
| 致谢 |
四、有关大型汽输发电机设计的一些问题（论文参考文献）
- [1]新型大容量汽轮发电机失磁保护装置的研制[J]. 马鸣铎,周玉兰,赵显贵. 电网技术, 1981(02)
- [2]有关大型汽输发电机设计的一些问题[J]. E.W.Consterdine,B.Pomfret,尹家骥,许实章. 科技译报, 1972(S1)
- [3]水电站地下厂房围岩与结构地震响应分析[D]. 杨阳. 武汉大学, 2015(07)
- [4]单路通风系统空冷汽轮发电机热交换规律的研究[D]. 李勇. 北京交通大学, 2019(01)
- [5]万吨级远洋货轮动力装置设计研究[J]. 彭惠平. 中国造船, 1960(01)
- [6]大型电厂的主厂房布置[J]. 陈成学. 中国电力, 1959(15)
- [7]汽轮发电机不同端部与冷却结构下电磁场与温度场的研究[D]. 管春伟. 哈尔滨工业大学, 2013(01)
- [8]国外动力机械制造消息[J]. 屠秉鐸. 中国电力, 1959(17)
- [9]大型汽轮发电机研发项目管理应用[D]. 胡建波. 上海交通大学, 2012(04)
- [10]大型汽轮发电机电磁参数计算与瞬态过程分析[D]. 胡锦垚. 哈尔滨理工大学, 2012(07)