一、积分微元变换的一种解释（论文文献综述）
张希[1]（2016）在《涡扇发动机低压转子系统动力学建模与振动故障研究》文中研究表明大涵道比涡扇发动机具有推进效率高、巡航油耗低、可靠性高等优点,广泛用作运输机和民航客机的主要动力装置。低压转子系统是涡扇发动机的关键组成部分,其结构复杂,尺寸受限于高压转子的装配,所以结构细长,支承跨度大,再加上工作时易受气动载荷、机动载荷、离心载荷和温度载荷的影响,造成了转子系统的振动问题突出。低压转子系统的结构强度分析是发动机整机设计的关键环节,建立有效的低压转子系统动力学分析模型是整机动力学研究的基础。涡扇发动机运转过程中,外物撞击或金属疲劳都有可能引发叶片的局部断裂,甚至造成整个叶身飞出,以致引发机毁人亡的严重空难。当叶片脱离发动机后,不平衡载荷可能会引起风扇转子的弯曲振动或扭转振动,甚至可能激发发动机绕挂架振动,诱发挂架低阶扭转振动,造成挂架的失效和破坏,导致发动机从飞机机翼上脱落,严重影响飞机的安全航行。同时,低压转子本身在高转速下承受较大的扭转力矩,轴系容易受到外界扰动而产生弹性振动或塑性变形,叶片脱落引入的不平衡载荷容易诱发转子系统的扭转振动。扭转振动现象具有潜伏性和突发性,在发动机运行状态下进行振动监测时往往不容易被发现,切向交变扭转应力引发材料产生疲劳积累,累积效应到达一定程度后,裂纹不断扩散,甚至引起材料断裂,严重影响发动机工作的可靠性与安全性。针对涡扇发动机低压转子系统,重点研究结构系统的振动特性及恶劣载荷下的动力学响应特性。本论文主要研究内容包括以下三个方面:第一,建立低压转子的有限元模型,进行风扇叶片和转子系统的预应力模态分析,着重关注恶劣载荷影响下低压转子的动力学响应特性,建立低压转子系统叶片脱落的有限元模型以及转子在不平衡载荷作用下的运动微分方程,进行有限元分析与数值求解结果对比。第二,研究低压转子系统扭转振动特性,建立转子非线性扭转振动的运动微分方程,对扭转振动中存在刚度渐软Duffing非线性现象的原因进行理论推导,并进行了转子结构的有限元仿真和扫频试验。第三,设计以转子扭转振动为基础的试验台,用于检验扭转振动理论分析过程和有限元仿真结果,并在此基础上提出涡扇发动机低压模拟转子叶片脱落试验台的台架总体设计方案。
王龙林[2]（2013）在《简支梁自振频率的预应力效应分析》文中进行了进一步梳理预应力桥梁在我国应用广泛，而竣工后桥梁中的有效预应力检测与识别一直是个难题。桥梁自振频率对预应力值具有一定的敏感性，利用桥梁的动力特性进行有效预应力识别是一个十分有价值的研究方向。由于预应力改变桥梁动力特性的机理还不十分明确，利用桥梁的动力特性进行有效预应力识别还未达到实用的程度。为此，本文针对预应力影响桥梁动力特性的机理这一问题开展研究。依托863国家高科技研究发展计划项目“季节冻土区大范围道路灾害参数监测与辨识预警系统研究”（2009AA11Z104）和高等学校博士点学科基金项目“预应力混凝土梁自振频率计算方法及有效预应力检测技术研究”项目，利用弹性动力学方法、非线性动力学理论、有限元方法，对两端锚固中间无接触预应力简支梁、无粘结预应力简梁和体外预应力简支梁等三种不形式预应力结构的动力特性进行了理论分析和试验研究。分析中考虑了预应力值大小、预应力筋布置形式、几何非线性效应、材料非线性效应等四种因素。对各因素影响预应力简支梁自振频率的机理进行探讨。本文的主要创新在于将非线性动力学理论引入到预应力简支梁的动力分析当中，利用此理论推导了预应力简支梁的动力方程，并给出了自振频率的近似解，利用模型试验进行了验证；推导了不同布筋形式下的无粘结预应力简支梁的自振频率计算公式；在对无粘结预应力混凝土梁的动力分析中，考虑了初始静载作用下混凝土弹性模量改变对预应力混凝土梁自振频率的影响；提出了一种利用有限元方法分析体外预应力简支梁这种耦合振动体系动力特性的方法，介绍了利用频率法检测体外预应力筋有效预应力的方法。本文主要的研究工作及取得的成果如下：（1）在考虑几何非线性情况下，利用非线性动力学方法对轴向受压简支梁进行了自由振动分析，推导并求解了自振频率的近似解。结果表明：考虑几何非线性效应的受轴向压力作用简支梁的横向自由振动方程是带有时变参数的非线性偏微分方程，在忽略梁的纵向惯性效应情况下，受轴向压力作用简支梁的横向自由振动方程为带三次项和五次项的自治系统。利用Galerkin法对方程进行求解，得出了考虑几何非线性效应的受轴向压力作用简支梁的1阶自振频率近似解。近似解的结构形式表明，梁的1阶自由振动频率将受到振动幅值的影响。通过对两端锚固的预应力简支钢梁进行动力试验，验证了考虑几何非线性效应的受轴向压力作用简支梁的1阶自振频率近似解有效性。利用HHT方法分析了试验梁的瞬时频率，结果表明，受轴向压力作用简支梁的固有频率是一个时变量，其值受到振动幅值和轴向作用力大小的影响。（2）对轴心直线布筋、偏心直线布筋和曲线布筋三种无粘结预应力简支梁的自由振动方程进行了推导，对自振频率进行了求解。考虑几何非线性效应后，轴心直线布筋简支梁的简支梁的一阶自振频率会随着预应力值的增大而增大，增大程度受到位移振幅的影响。对于偏心直线布置的预应力简支梁，在同样的张拉力情况下，自振频率会随着偏心距的增大而增大。在同样偏心距的情况下，频率会随着预应力值的增大而增大，偏心距越大，增大趋势越明显。曲线布筋的无粘结预应力简支梁的频率会随着预应力值的增大而增大。（3）参考国内外对受初始静载作用下混凝土弹性模量变化的研究成果，在预应力混凝土简支梁的动力分析中，考虑了预应力引起的混凝土弹性模量的改变对动力特性的影响。通过数值算例，分析了预应力引起弹性模量的改变对预应力简支梁自振频率的影响程度。得到三种无粘结预应力混凝土梁的修正后频率解析式。利用数值算例分析了1阶频率随预应力大小的改变规律。结果表明，在考虑材料非线性后，三种无粘结预应力混凝土梁的1阶自振频率均会随着预应力值的增大而增大，增大趋势比不考虑材料非线性的情况更加明显。（4）利用耦合振动分析方法和有限元理论，分析了体外预应力简支梁的自振特性。分析结果表明，沿钢梁截面形心布置预应力筋情况下，钢梁的基频随预应力值的增大呈现非线性增大的关系；采用不同偏心距布置预应力筋情况，钢梁一阶频率均随预应力值的增大而增大；在预应力值相同的情况下，随着预应力筋布置偏心距的增大，钢梁一阶频率增大。以工程实际为例，对频率法在体外预应力桥梁有效预应力测试当的应用进行了分析。分析了体外预应力边界条件对其固有频率的影响。结果表明，固支边界条件下一阶频率比铰支边界大，二者的相对差随着预应力筋的张拉力的增大而减小；而在张拉力相同的情况下，二者的相对差则随着索长的减小而增大。在实际工程测试当中利用实测的预应力筋频率仅能得到有效预应力的上、下限值，实际有效预应力值介于二者之间。
谢宏泰[3]（2020）在《可移动原子重力仪的研制和系统误差处理》文中研究指明地球表面的重力加速度g是随着位置和时间变化的,其高精度的实时实地测量在基础研究和工程技术上有着广泛且重要的应用。在重力传感器上,原子干涉型绝对重力仪有着高灵敏度和稳定度,以及可以长时间高频率地连续测量的优点,是集标定绝对重力值和监测相对重力变化功能于一身重力仪,有着在国际上被广泛应用的趋势。但同时也需要对原子重力仪小型化、集成化和可移动化,并且做好系统误差的评估工作以及与其他绝对重力仪比对以提高和验证原子重力仪测量g值的精度,这也是本论文的工作重点。本文首先综述了精密测量重力的意义和国内外的各类重力仪特别是可移动原子重力仪的研究进展,介绍了原子重力仪所涉及的激光冷却原子、拉曼受激跃迁和实现原子干涉的理论基础,以及提取g值和评估噪声的方法。本文详细介绍了我们的两代可移动原子重力仪USTC-AG01（02）和USTC-AG11（12）的设计和制作过程。在真空系统上,采用了内嵌焊接光学窗口的设计,探测区中心点光源的荧光收集效率可达39%。直角反射的结构使得探头光路系统更为紧凑,其中探测系统采用了菲涅尔透镜,在结构简单小巧的前提下,单个原子态的原子荧光收集效率达到了 12.8%。拉曼干涉的偏置磁场的不均匀度也做到了 0.3%以下。除去减震系统,AG11（12）探头的外尺寸仅为0.3×0.3×0.65 m3,基本达到了小型化的要求。2019年1月,AG02和AG12两台原子重力仪经过1300 km的运输,抵达中国计量院昌平院区。在当地快速恢复工作状态后,测量g值的灵敏度分别为35.5 μGal/（?）和42.5 μGal/（?）,积分时间2000 s后的稳定度分别达到了0.8 μGal和1.3 μGal,而各项噪声的贡献也分别被计算出来。这些结果在一定程度上验证了我们的原子重力仪的可移动性和鲁棒性。为提高和验证以上两台原子重力仪的精度,在中国计量院进行g值测量时,拉曼扫频速率正负交替以实时消除波矢无关项,并作了分析。配合自制的拉曼光倾角调节装置,使用多轮迭代的调节方法消除了入射和反射光倾角交叉项使得拉曼光与重力的方向重合,并对倾角漂移作出g值补偿。在多个拉比频率下测量g值并作出线性拟合,评估了两台重力仪的双光子系统误差。探头在对立的摆向下测g,差分消除了科里奥里力带来的系统误差。利用有限元分析和路径积分精确计算了自吸引效应对测量g值的影响。同样通过路径积分,精确计算了g值测量的有效高度,并与采用近似公式计算有效高度进行比较,显着减小了其误差。AG02和AG12的g值测量结果在减去各自的总的系统误差和环境因素导致的偏置后,与型号为NIM-3A的激光干涉绝对重力仪所测量的参考值进行比对,相差分别为3.7（15.2）μGal和-12.5（15.4）μGal,均达到了等效一致的结果。
张磊[4]（2005）在《考虑横向正应力影响的薄壁构件稳定理论及其应用》文中研究说明几十年来,各国学者对薄壁构件的弯扭失稳理论及其应用进行了大量的研究,但是现有的薄壁构件稳定理论并不十分完善,在某些方面各种理论之间存在比较明显的分歧,这直接导致了许多国家规范、行业标准和重要着作之间的不统一。本文对薄壁构件稳定理论的发展进行了回顾,对现有的各种理论进行了比较,依据经典的稳定问题的变分原理,逐一指出了各种理论存在的问题。 对于薄壁构件的线性理论,本文利用薄壁中面微元体的平衡条件,推导了任意开口薄壁截面上的横向正应力的表达式。对横向分布荷载作用下的工字形截面梁,本文公式的计算结果与壳体有限元的解答非常吻合。算例分析表明,实际工程中需要注意薄壁截面梁的支座截面处、集中荷载作用处和梁柱连接的节点处,横向正应力对截面强度和受力状态的影响。 本文利用壳体有限元对单轴对称截面简支梁的屈曲荷载进行了分析,并与传统理论和目前在国内影响较大的较新理论的结果进行了对比。结果表明,传统理论的结果与壳体有限元的结果非常吻合。而较新理论的结果与壳体理论的结果存在较大的差异。 根据稳定问题的变分原理,在建立薄壁构件稳定问题的总势能时,不能包含荷载的非线性势能项。本文摒弃目前各种理论均包含的荷载的非线性功,通过引入横向正应力的非线性应变能,提出了薄壁受弯构件弯扭屈曲问题的新的总势能。对于简支梁,这一总势能与传统理论的表达式是一致的。 利用本文提出的总势能,对承受各种荷载的简支梁和悬臂梁的弯扭屈曲进行了分析,结果表明,本文理论不存在目前各种理论存在的问题,能够适用各种边界条件和荷载条件下的弯扭屈曲分析。 本文分别利用传统理论、较新理论和本文的新理论对纯弯下悬臂梁的稳定性进行了研究。这种情况下,新理论与较新理论的总势能是相同的。但是利用一对大小相等、方向相反的力偶对端弯矩的等效,并观察这对力偶在梁弯扭失稳过程中位置的变化,发现传统理论的结果是不正确的。另一方面,对于横向荷载作用下的悬臂梁,较新理论则存在问题。本文利用文献中对单轴对称截面悬臂梁的试验结果,进一步对本文理论和较新理论的正确性进行检验,对比证实,新理论更加符合试验结果。 另外,对两种横向荷载作用下双轴对称截面悬臂梁,通过自编的有限元屈曲分析程序进行了分析,得到了简单的临界弯矩计算公式。通过与已有公式的比较,发现本文公式的精度良好而且形式简单。
王志鹏[5]（2019）在《NOx和SO2在Ca（OH）2表面脱除机理与应用研究》文中提出低温同时脱硫脱硝技术是在半干法脱硫基础上,实现NOx和SO2的协同脱除,为此需要详细研究NOx、SO2在Ca（OH）2等吸收剂表面的脱除反应路径且要提高协同脱除效率,以此为背景本文研究了NOx、SO2协同脱除过程气固反应机制。首先通过原位漫反射装置测定Ca（OH）2和NOx、SO2反应的产物的光谱,分析产物成分和结构;其次用固定床实验平台研究了协同脱除效率,反应物和产物生成和消耗比例,研究温度、O2等的影响,通过间歇性通断气相反应物,研究NOx/SO2和Ca（OH）2反应过程,本文提出了详细的气相转化反应路径,从气固反应的角度角度解释反应机理;然后建立了固定床脱硫脱硝的反应模型,拟合了实验数据,获得了扩散系数、反应速率常数、衰减因子等参数,验证了反应机理,用DFT计算从微观角度解释了NOx和SO2协同脱除机理;最后通过工业化试验和应用验证了协同脱除新工艺。本文发现NO2的脱除是两个NO2先发生歧化反应,然后再和Ca（OH）2发生酸碱反应生成产物,反应前期生成Ca（NO2）（NO3）,随后被NO2氧化成Ca（NO3）2。随着反应的进行产物结构经历了表面桥式硝酸盐→双齿硝酸盐→单齿硝酸盐→体相硝酸盐的变化。NO2的反应级数约等于2,NO2的脱除分两部分,N2O4反应以及两个NO2的反应。NO2能氧化Ca（NO2）2,但却很难氧化Ca SO3。NO和Ca（OH）2反应弱,产物为亚硝酸-硝基物种以及硝酸盐物种。NOx、SO2在Ca（OH）2表面协同脱除时,产物主要是Ca（NO3）2和Ca SO4,从反应物到终产物之间存在硫和氮的含氧酸盐的多分子的活性中间体,中间体分解生成终产物。1000～850cm-1之间的红外光谱先快速上升然后下降,即Ca SO3会部分的被氧化。NO和NO2可形成协同脱除。无O2时NO2和SO2协同脱除时,NO2转化成NO。O2对Ca（OH）2和SO2反应生成Ca SO3的过程无影响,但有O2时反应生成了更多的Ca SO4。Ca（NO2）2和SO2反应产物是Ca S2O6。SO2脱除过程中能同时脱除NO,1分子的NO和1分子的SO2结合。SO2或NO2时“倒扣”着吸附在Ca2+位上时,和Ca2+相邻的O2-位能协同吸附NO2或NO。在模型研究方面,提出了成核膨胀共模型用于修正反应面积,可以更好拟合有扩散影响的实验数据。本文提出了分段协同脱除工艺,形成高SO2区域,实现了SO2和NOx的高效协同脱除,形成了基于半干法的同时脱硫脱硝新工艺。
王诗森[6]（1991）在《积分微元变换的一种解释》文中研究说明 本文将对重积分坐标变换时的积分微元变换作出一种新的解释。比如,众所周知,对二重积分,在直角坐标系下,积分微元ds=dxdy,在直角坐标系下,积分微元ds=dxdy,在极坐标系下,ds=rdrdφ。后者的证法常见有三
肖后飞[7]（2014）在《紫外光通信系统传输模型研究》文中指出曰盲紫外光通信是近年来兴起的一种无线光通信技术,具有非视距、链路稳定可靠、抗干扰能力强、安全隐蔽、可全天候工作等一系列独特的潜在优势。大气粒子的散射作用与光湍流效应使得紫外光通信信道具有随机性,给信号传输带来不确定因素。因此,研究紫外光通信的大气信道特性有着重要意义。本论文围绕大气散射信道这一关键问题展开创新性理论研究,深入探讨了非视距紫外光通信的大气信道特性,主要成果如下：1.采用微元光束法,首次建立了任意收发机指向几何条件下的单散射传输模型,可准确计算接收能量值。对从发射机立体角内以任意角度发射出的光束与接收机视场体的相交情况进行了详细分析,消除了以往单散射模型中发射机光束体与接收机视场体的轴线必须共面的限制。2.建立了非共面条件下的单散射简化模型,仿真结果显示：在发射光束或接收视场较窄的前提下,可对任意收发机指向的紫外光通信链路性能进行快速的近似估计,与以往的简化模型相比具有更高的准确性,适用范围也更广,特别适用于紫外Ad Hoc网络等需要快速计算散射功率的场景。3.基于已建立的微元光束单散射模型,推导了非视距紫外光通信的时延扩展与脉冲响应函数,并进行了蒙特卡罗仿真验证。建立了收发机非共面条件下的蒙特卡罗多散射模型,首次仿真分析了在任意收发机几何参数及不同通信距离的条件下,单散射与多散射对应的接收能量和脉冲展宽之间的误差大小,给出了非视距紫外光通信中满足单散射近似的收发机几何条件。4.考虑大气湍流导致闪烁衰减的情况下,推导了随机混浊介质中的非视距紫外光通信湍流模型。利用湍流涡旋的散射效应首次建立了随机湍流介质中的紫外光通信单散射功率模型,分析了适用于紫外光通信的能量谱密度,以及单散射辐照度与湍流特征参数、光波波长、收发机距离等的关系,探讨了该介质中的散射作用与瑞利散射、米散射之间的关联性。5.推导了空间相关湍流衰落中的多接收机的非视距联合空间分布,分析了基于最大似然策略以及选择合并、最大比合并、等增益合并等线性合并技术实现的紫外光通信空间分集接收系统的性能。仿真结果表明：当大气湍流较弱时,最大似然策略得到的性能比最大比合并和等增益合并更好,但优势并不十分明显；随着湍流变得更强,在高信噪比场景中,最大比合并和等增益合并方法要优于最大似然分集接收。
王链[8]（2020）在《致密气藏压裂井试井分析模型研究》文中进行了进一步梳理致密气作为一种非常重要的非常规油气资源,在我国非常规油气资源中具有十分丰富的储量。合理高效的开发致密气藏对于保障能源安全降低对外依存度至关重要。由于其特殊的性质,需要通过水力压裂改造才能获得可观的工业油气流,因此研究压裂井的渗流理论和试井模型对于分析致密气井的生产动态和试井解释具有至关重要的作用。本文针对致密气藏压裂井特有的渗流模式,从考虑应力敏感这一致密气藏特有渗流特征出发,建立了考虑单一基质完全射开压裂直井、基质裂缝双重介质完全射开压裂直井、单一基质部分射开压裂直井、基质裂缝双重介质部分射开压裂直井、单一基质多段压裂水平井和基质裂缝双重介质多段压裂水平井的井底压力响应模型。针对各个模型的方程特征,运用Laplace变换、Fourier变换、Duhamel原理、摄动法和Stehfest数值反演,采用点源函数和线汇的思想,求得了致密气藏中各个介质和井型的井底压力响应解,并采用matlab语言计算双对数典型曲线,根据曲线特征对流动段进行了划分,分析了各个储层参数和压裂施工参数对曲线的影响。完成了如下工作:（1）分析了致密气藏区别于普通气藏的应力敏感效应,确定了裂缝渗透率应力敏感指数式计算公式,为试井分析模型奠定了基础。（2）根据不稳定渗流理论,建立了均一介质和双重介质下考虑应力敏感效应的致密气藏完全射开压裂直井试井模型,采用线汇的思想综合运用多种数学物理方法求得了井底压力响应和典型双对数曲线（3）采用点源函数的思想,建立了均一介质和双重介质下考虑应力敏感效应的致密气藏部分射开压裂直井试井模型,并绘制了双对数典型曲线。（4）建立了单一基质和基质裂缝双重介质条件下考虑应力敏感效应的致密气藏多段压裂水平井模型,并通过对裂缝进行数值离散,求得了井底压力响应（5）对各模型的基础地质参数和压裂施工参数进行了敏感性参数分析,并重点考虑了应力敏感效应对典型双对数曲线的影响。本文的工作对于致密气藏压裂井的多资料精细试井解释工作和现场实测的压力双对数曲线的认识有着重要的指导意义。
何竞雄[9]（2020）在《一种台阶式磁极永磁球形电机的磁场建模与转矩分析》文中认为球形电机是一种三自由度运动的特种电机,可以灵活地应用在航空航天、机器人、无人机等领域。传统的多自由度机械传动机构需要多个单自由度电机协调控制,运动过程中存在累计误差。永磁球形电机具有结构紧凑、模块简单、机械损耗低等优点,应用前景广泛。本文提出了一种新的永磁球形电机结构,它的转子采用三层磁极排布,且磁极结构为台阶式。为了实现该电机的设计、结构优化和闭环控制,需要分析其三维磁场和转矩,但是球形电机特殊的结构给磁场和转矩建模造成了困难。本文针对台阶式磁极永磁球形电机复杂的空间磁场分布和多维运动方式,提出了一种三维磁场与转矩的解析建模方法。该解析方法将环路电流法与洛伦兹力法结合,以合理的精度计算了电机的三维磁场与转矩。然后,本文采用有限元法对该解析模型进行了仿真验证,验证结果表明本文提出的解析模型可以在较少牺牲计算精度的情况下有效减少电机设计与分析的时间,且具有较高的准确度。最后,课题组制作了台阶式磁极永磁球形电机的样机,对电机的转矩特性进行了实验验证。本文主要研究工作如下:1)分析了圆柱形永磁体的三维磁场分布,基于环路电流法得到了单个永磁体三维磁场的解析模型,根据解析结果提出了一种台阶式永磁体结构。2)使用有限元仿真软件搭建了台阶式永磁体的有限元模型,将磁场的解析建模结果与有限元结果进行了二维和三维的对比验证。3)搭建了一个线圈和一个永磁体的单对线圈永磁体模型,基于洛伦兹力法得到了单对线圈永磁体三维转矩的解析模型,通过有限元方法对解析结果进行了对比验证。4)根据转矩解析建模的结果提出了一种三层永磁体的转子磁极排布,分析了该结构形式的永磁球形电机在偏转运动和自旋运动时的矩角特性。5)完成了台阶式磁极永磁球形电机的样机制作,采用MEMS传感器测量电机的转矩,与解析建模结果对比验证,并与第一代永磁球形电机的转矩进行了对比。
张轶[10]（2016）在《风力叶片变弦长调整风能吸收率的方法》文中研究指明在风机容量不断加大,风力叶片长度不断增加的情况下,叶片作为风机中的核心部件,其稳定性、灵敏性、效率可调性、可发电风力范围等多种参数直接影响着风机的运转工况、后端电机部分的复杂程度、输出的电能质量、可发电地区等。如何保证叶片效率在不同环境下高效稳定的运行,以及风力叶片的良好控制性,是风机平稳高效运转的决定因素之一。分析现有的风机功率调整方法中,缺乏直接针对叶片尺寸的调整方法。针对大型风机,其成熟的调节方法仅有两种：一种是针对叶片角度的变桨距调节方法；另一种是针对后端电机的调速方法。风机偏航系统一般仅在紧急切出时作为效率调整手段；叶尖气动刹车装置等手段也仅限于中小型水平轴风机。因此建立一种直接作用在叶片上的效率调节手段,该手段具有更高灵敏性的先天优势,并可以与上述其他调节手段共同配合而不产生安装等设备冲突。针对该目标,本文分析经典一维动量理论中无法反映叶片面积改变对流场变化的缺陷,在BETZ的基础上,将圆盘模型改进为离散质量模型,并通过前后段微元质量总量守恒来表述流体流场,以此模型作为叶片尺寸参数变化对流场变化的理论,为叶片弦长调整方法提供了理论基础。本文的研究成果如下：（1）.通过分析有限面积模型对流场的表述,建立了离散质量模型,通过不同微元质量的流体所携带的动能变化来表述叶片前后两端的速度场,利用质量守恒,通过质量叠加的矢量手段来避开流场内复杂的速度方向关系,利用动能守恒、动量守恒分别推导出了表述流场的速度方程和叶片推力方程；（2）.参考流场边界层思想,得出流体之间动能交换可忽略的结论,由此得到叶素所在平面的速度场等价于叶素速度场的结论。为了讨论同一叶片下两种模型的空间关系,建立风机坐标系、叶片坐标系以及扭转叶片后叶素所在面的平面坐标系,分析了几大坐标系的空间关系；（3）.讨论了叶片具备最佳气动外形的条件,并根据经验公式,选取翼型设计出一种变弦长扭转叶片,并通过保角变换计算选取出形状参数,使用软件分析不同雷诺数下的翼型升阻特性,从而计算出叶片弦长以及扭角分布,最终通过现有叶片设计理论进行了修正与比较。（4）.假设叶片在风速变化时输出扭矩保持不变,计算出风速前后需要保证叶片切向力的弦长数值,通过风速变化对比所需弦长变化,最终建立了通过调整弦长来改变叶片效率,最终保持输出扭矩不变的叶片效率调节方法。
二、积分微元变换的一种解释（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、积分微元变换的一种解释（论文提纲范文）
（1）涡扇发动机低压转子系统动力学建模与振动故障研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 涡扇发动机简述 |
| 1.3 国内外研究进展 |
| 1.3.1 风扇叶片脱落动力学研究 |
| 1.3.2 转子系统扭转振动故障的研究 |
| 1.4 本文研究内容 |
| 第二章 涡扇发动机低压转子有限元建模与模态分析 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 有限元分析的基本原理 |
| 2.2.1 有限元法的基本思想 |
| 2.2.2 模态分析 |
| 2.2.3 有限元软件 |
| 2.3 有限元建模 |
| 2.3.1 低压转子系统的几何建模 |
| 2.3.2 模型简化 |
| 2.3.3 网格划分 |
| 2.3.4 材料属性 |
| 2.4 风扇叶片与低压转子系统模态分析 |
| 2.4.1 风扇叶片预应力分析 |
| 2.4.2 风扇叶片的预应力模态分析 |
| 2.4.3 低压转子系统模态分析 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 涡扇发动机低压转子系统FBO仿真分析 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 显式与隐式计算方法 |
| 3.2.1 显式中心差分法 |
| 3.2.2 隐式Newmark-β法 |
| 3.3 低压转子系统FBO有限元分析 |
| 3.3.1 预制裂纹长度分析 |
| 3.3.2 单元模型 |
| 3.3.3 材料模型 |
| 3.3.4 求解设置 |
| 3.3.5 仿真结果分析 |
| 3.4 低压转子系统FBO动力学的数值分析 |
| 3.4.1 低压转子系统力学模型 |
| 3.4.2 低压转子基本运动微分方程 |
| 3.4.3 数值求解结果分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 转子非线性扭转振动分析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 扭转振动的基本理论 |
| 4.3 非线性振动相关理论基础 |
| 4.3.1 含阻尼项的Duffing系统 |
| 4.3.2 多尺度法 |
| 4.4 转子系统非线性扭转振动的理论分析 |
| 4.4.1 单自由度系统非线性扭转振动微分方程 |
| 4.4.2 转子扭转振动动力学建模与理论分析 |
| 4.5 转子扭转振动的有限元分析 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 基于发动机低压转子的试验台架设计 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 扭转振动试验台的总体方案及扭角测量原理 |
| 5.2.1 扭转振动试验台的总体方案 |
| 5.2.2 扭角测量原理 |
| 5.3 扭转振动试验台的设计 |
| 5.3.1 轴承-转子本体 |
| 5.3.2 数据采集策略与测试工装设计 |
| 5.3.3 数据采集与分析软件系统的设计 |
| 5.4 扭转振动扫频试验 |
| 5.5 涡扇发动机低压模拟转子FBO试验台设计 |
| 5.6 本章小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 研究结论 |
| 6.2 研究展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士期间科研成果及获奖 |
| 致谢 |
（2）简支梁自振频率的预应力效应分析（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究目的和意义 |
| 1.2 预应力混凝土梁动力特性及预应力损失检测技术研究现状 |
| 1.3 时变动力参数识别方法 |
| 1.4 非线性动力学 |
| 1.5 本文研究内容 |
| 第2章 基于非线性动力学理论的受轴力作用的简支梁自振频率分析 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 不计非线性因素的受轴力用简支梁自振频率理论分析 |
| 2.3 考虑几何非线性效应的受轴向压力作用简支梁自振频率理论分析 |
| 2.3.1 考虑几何非线性效应的振动模型建立 |
| 2.3.2 横向自由振动的求解 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 受轴力作用简支梁动力试验 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 非平稳信号分析方法（HHT 方法）的基本原理 |
| 3.2.1 HHT 方法简介 |
| 3.2.2 Hilbert 变换 |
| 3.2.3 经验模态分解(EMD) |
| 3.2.4 数值算例 |
| 3.3 受轴力作用简支梁动力试验 |
| 3.3.1 试验流程设计 |
| 3.3.2 试验材料及测试仪器 |
| 3.3.3 无预应力状态下试验结果及分析 |
| 3.3.4 轴心张拉预应力状态下试验结果及分析 |
| 3.3.5 偏心张拉预应力状态下试验结果及分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 无粘结预应力筋对简支梁自振特性的影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 无粘结预应力简支梁动力特性分析 |
| 4.1.1 轴心直线布筋简支梁的理论分析模型 |
| 4.2.2 偏心直线布筋简支梁的理论分析模型 |
| 4.2.3 曲线布筋简支梁的理论分析模型 |
| 4.3 数值算例 |
| 4.3.1 概述 |
| 4.3.2 轴心直线布筋情况下预应力对频率的影响 |
| 4.3.3 偏心直线布筋情况下预应力对频率的影响 |
| 4.3.4 曲线布筋情况下预应力对频率的影响 |
| 4.4 有限元仿真分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 考虑混凝土弹性模量变化的预应力混凝土简支梁自振特性的分析 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 初始荷载效应对混凝土弹性模量的影响 |
| 5.3 考虑初始荷载效应的无粘结预应力混凝土简支梁振动分析 |
| 5.4 数值算例 |
| 5.4.1 轴心直线布筋情况下预应力对频率的影响 |
| 5.4.2 偏心直线布筋情况下预应力对频率的影响 |
| 5.4.3 曲线布筋情况下预应力对频率的影响 |
| 5.6 本章小结 |
| 第6章 体外预应力简支梁自振频率分析及有效预应力测试方法 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 体外预应力简支梁自振频率理论分析 |
| 6.3 基于有限元方法的体外预应力简支梁动力分析 |
| 6.3.1 预应力值大小对自振频率的影响 |
| 6.3.2 预应力偏心距的影响 |
| 6.4 基于频率法的体外预应力桥梁有效预应力测试方法 |
| 6.4.1 体外预应力筋的横向固有振动 |
| 6.4.2 工程应用 |
| 6.5 本章小结 |
| 第7章 结论与展望 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 展望 |
| 参考文献 |
| 作者简介及科研成果 |
| 致谢 |
（3）可移动原子重力仪的研制和系统误差处理（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 高精度重力测量的应用 |
| 1.1.1 千克的新定义 |
| 1.1.2 重力辅助无源自主导航 |
| 1.1.3 其他 |
| 1.2 高精度重力仪 |
| 1.2.1 相对重力仪 |
| 1.2.2 绝对重力仪 |
| 1.2.3 重力梯度仪 |
| 1.3 论文结构 |
| 第2章 冷原子重力测量理论基础 |
| 2.1 原子冷却囚禁 |
| 2.2 受激拉曼跃迁 |
| 2.3 原子干涉和重力测量基础 |
| 2.4 噪声传递机制与评估方法 |
| 第3章 可移动原子重力仪设计和制作 |
| 3.1 真空腔 |
| 3.2 探头光学系统 |
| 3.2.1 扩束系统 |
| 3.2.2 探测系统 |
| 3.3 磁屏蔽筒 |
| 3.3.1 AG01(02)磁屏蔽筒 |
| 3.3.2 AG11(12)磁屏蔽筒 |
| 3.4 磁场系统 |
| 3.5 三维主动减震系统 |
| 3.6 控制机柜 |
| 3.6.1 激光系统 |
| 3.6.2 电子学系统 |
| 第4章 重力测量与噪声 |
| 4.1 重力测量 |
| 4.1.1 干涉条纹拟合 |
| 4.1.2 确定测量动态范围 |
| 4.1.3 连续测量 |
| 4.2 探测噪声 |
| 4.2.1 探测噪声总和 |
| 4.2.2 量子投影噪声 |
| 4.3 拉曼光相位噪声 |
| 4.4 振动噪声 |
| 4.5 磁场噪声 |
| 4.6 噪声表格 |
| 第5章 系统误差评估与绝对重力仪比对 |
| 5.1 仪器相关 |
| 5.1.1 波矢无关项 |
| 5.1.2 倾角 |
| 5.1.3 双光子频移 |
| 5.1.4 科里奥里力 |
| 5.1.5 自吸引效应 |
| 5.1.6 重力梯度 |
| 5.1.7 激光频率 |
| 5.1.8 波前畸变 |
| 5.1.9 时间参考 |
| 5.2 环境相关 |
| 5.2.1 潮汐 |
| 5.2.2 气压 |
| 5.2.3 极地运动 |
| 5.2.4 其他 |
| 5.3 系统误差和环境效应总和 |
| 5.4 绝对重力测量结果的比对 |
| 第6章 总结与展望 |
| 6.1 总结 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 附录 Ansys中计算引力加速度的宏 |
| 致谢 |
| 在读期间发表的学术论文与取得的研究成果 |
（4）考虑横向正应力影响的薄壁构件稳定理论及其应用（论文提纲范文）
| 第一章 绪论 |
| §1.1 薄壁构件的工程应用 |
| §1.2 薄壁构件的弯扭失稳 |
| §1.3 薄壁构件稳定理论的分析 |
| §1.4 本文的主要工作 |
| 第二章 任意开口薄壁构件的线性理论 |
| §2.1 引言 |
| §2.2 任意开口薄壁构件的线性理论 |
| §2.3 横向正应力对薄壁构件强度的影响 |
| §2.4 本章小结 |
| 第三章 受弯薄壁构件的弯扭失稳理论 |
| §3.1 引言 |
| §3.2 薄壳单元有限元屈曲分析的结论 |
| §3.3 两种薄壁截面梁的稳定理论 |
| §3.4 总势能推导方法的讨论 |
| §3.5 薄壁截面梁的新的弯扭失稳理论 |
| §3.6 带隅撑结构的简支梁的稳定性 |
| §3.7 本章小结 |
| 附录A |
| 第四章 工字形截面悬臂梁的弹性稳定 |
| §4.1 引言 |
| §4.2 悬臂梁总势能的不同表达形式 |
| §4.3 总势能差异对屈曲荷载的影响 |
| §4.4 双轴对称截面悬臂梁的临界荷载 |
| §4.5 本章小结 |
| 第五章 开口薄壁构件的非线性理论 |
| §5.1 引言 |
| §5.2 任意开口薄壁构件的非线性理论 |
| §5.3 薄壁构件几何非线性问题的假想荷载法 |
| §5.4 壳体理论的推导方法 |
| §5.5 本章小结 |
| 第六章 薄壁构件的非线性有限元理论 |
| §6.1 引言 |
| §6.2 非线性有限元的基本理论 |
| §6.3 薄壁构件的非线性有限元理论 |
| §6.4 单元刚度矩阵和等效节点力 |
| §6.5 弹性屈曲问题—特征值法 |
| §6.6 本章小结 |
| 附录A |
| 第七章 相互支撑平行梁系的弹性稳定 |
| §7.1 引言 |
| §7.2 纯弯下平行梁系的屈曲 |
| §7.3 跨中集中力作用下平行梁系的屈曲 |
| §7.4 有限元解与能量法解的比较 |
| §7.5 平行梁系临界弯矩相关关系的近似表达式 |
| §7.6 均布荷载作用下平行梁系的稳定性 |
| §7.7 本章小结 |
| 第八章 两跨连续梁的弹性稳定 |
| §8.1 引言 |
| §8.2 计算公式的提出 |
| §8.3 荷载作用的不利位置 |
| §8.4 经济效益分析 |
| §8.5 本章小结 |
| 第九章 工字形截面薄壁构件的非线性有限元程序分析 |
| §9.1 引言 |
| §9.2 几何非线性问题的迭代策略 |
| §9.3 应力—应变关系的求解 |
| §9.4 空间坐标转换 |
| §9.5 算法实现 |
| §9.6 算例分析 |
| §9.7 本章小结 |
| 第十章 本文工作的总结与展望 |
| §10.1 本文工作的总结 |
| §10.2 进一步工作的设想 |
| 攻读博士学位期间发表的主要论文 |
| 致谢 |
（5）NOx和SO2在Ca（OH）2表面脱除机理与应用研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 引言 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.1.1 燃煤烟气排放现状 |
| 1.1.2 非联合脱硫脱硝技术 |
| 1.1.3 联合脱除技术 |
| 1.2 SO_2和NO_x的异相反应问题 |
| 1.3 Ca(OH)_2和NO_x及SO_2反应机理 |
| 1.3.1 Ca(OH)_2和SO_2反应机理 |
| 1.3.2 NO_x的脱除反应机理 |
| 1.3.3 SO_2和NO_x协同脱除机理 |
| 1.3.4 水蒸气在脱硫脱硝中的作用 |
| 1.3.5 溶液中SO_2和NO_x脱除机理 |
| 1.4 本文研究的内容和意义 |
| 第2章 实验系统与实验方法 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 原位漫反射红外装置 |
| 2.2.1 原位漫反射红外原理 |
| 2.2.2 原位漫反射红外实验装置 |
| 2.3 固定床反应装置 |
| 2.4 表征和分析手段 |
| 2.5 其他实验手段 |
| 第3章 Ca(OH)_2脱除NO_x和SO_2反应产物研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 Ca(OH)_2等化合物和脱硫脱硝产物光谱 |
| 3.2.1 Ca(OH)_2等的红外光谱 |
| 3.2.2 产物的红外光谱 |
| 3.3 Ca(OH)_2单独脱除SO_2或NO_x反应产物研究 |
| 3.3.1 Ca(OH)_2脱除SO_2 |
| 3.3.2 Ca(OH)_2脱除NO_2 |
| 3.3.3 Ca(OH)_2脱除NO |
| 3.4 Ca(OH)_2等同时脱除SO_2和NO_x反应产物研究 |
| 3.4.1 Ca(OH)_2脱除SO_2和NO_2 |
| 3.4.2 Ca(OH)_2脱除SO_2和NO |
| 3.4.3 Na OH脱除SO_2和NO |
| 3.4.4 SO_2和NO_x同时脱除过程中Ca SO_3氧化问题 |
| 3.4.5 Ca(OH)_2和SO_2、NO_x反应时Ca SO_4的生成 |
| 3.5 Ca SO_3、Ca(NO_2)_2等和NO_x、SO_2反应产物 |
| 3.5.1 Ca(NO_2)_2和SO_2反应产物 |
| 3.5.2 Ca(NO_2)_2和NO_2反应产物 |
| 3.5.3 Ca SO_3和NO_2反应产物 |
| 3.6 本章总结 |
| 第4章 Ca(OH)_2脱除NO_x和SO_2的反应机理 |
| 4.1 研究思路和方法 |
| 4.2 气-固反应条件下NO_2的脱除 |
| 4.2.1 Ca(OH)_2脱除NO_2反应方程式 |
| 4.2.2 Ca(OH)_2脱除NO_2反应级数 |
| 4.2.3 NO对 NO_2脱除的影响 |
| 4.2.4 NO_x在Ca(OH)_2表面表面反应路径 |
| 4.3 气固反应条件下NO_2和SO_2共同脱除 |
| 4.3.1 NO_2和SO_2脱除特性 |
| 4.3.2 间歇性通断反应气体实验 |
| 4.3.3 SO_2及O_2通入或切断的结果 |
| 4.3.4 Ca(OH)_2和SO_2、NO_2反应路径分析 |
| 4.3.5 以Ca(NO)_2为吸收剂的实验 |
| 4.4 NO和 SO_2同时脱除特性研究 |
| 4.4.1 NO和 SO_2同时脱除典型特征 |
| 4.4.2 NO和 SO_2同时脱除的气相通断实验 |
| 4.4.3 NO对 SO_2的影响 |
| 4.4.4 SO_2和NO同时脱除小结 |
| 4.5 NO_x和SO_2协同脱除微观机理 |
| 4.5.1 CaO等表面的协同吸附NO_2概述 |
| 4.5.2 CaO表面单独吸附NO_2或SO_2 |
| 4.5.3 NO_2和SO_2在CaO等表面的协同吸附 |
| 4.5.4 NO和 SO_2、NO_2在CaO表面协同吸附 |
| 4.6 小结 |
| 第5章 NO_x和SO_2脱除的固定床模型研究 |
| 5.1 前言 |
| 5.1.1 气固反应概述 |
| 5.1.2 脱除反应的不同阶段 |
| 5.1.3 反应方程式与参数选择 |
| 5.1.4 固定床实验模拟方法 |
| 5.2 不考虑扩散过程的模拟 |
| 5.2.1 表面吸附模型 |
| 5.2.2 表面失活模型 |
| 5.3 考虑扩散过程的模拟 |
| 5.3.1 未反应核模型 |
| 5.3.2 扩散修正的表面失活模型 |
| 5.3.3 晶粒模型 |
| 5.4 反应面积修正 |
| 5.4.1 活性表面衰减因子 |
| 5.4.2 未反应核模型反应面积修正 |
| 5.5 NO_x脱除过程模拟 |
| 5.5.1 NO_2脱除过程模拟 |
| 5.5.2 NO脱除过程模拟 |
| 5.6 小结 |
| 第6章 钙基吸收剂同时脱硫脱硝技术的应用 |
| 6.1 前言 |
| 6.2 钙基吸收剂同时脱硫脱硝技术工业应用 |
| 6.2.1 工艺流程 |
| 6.2.2 技术应用 |
| 6.3 钙基吸收剂同时脱硫脱硝技术相关问题 |
| 6.3.1 反应速度问题 |
| 6.3.2 NO脱除的特征 |
| 6.3.3 机理实验对工业应用的指导 |
| 6.4 产物稳定性 |
| 6.5 溶液中S和N的含氧酸盐的E-p H相图 |
| 6.6 小结 |
| 第7章 结论和展望 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 创新点 |
| 7.3 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录A 离子色谱法同时测定NO_2~-、SO_4~(2-)、NO_2~-、NO_3~- |
| 附录B 典型化合物的分峰表 |
| 附录C 光谱分峰方法 |
| 附录D 红外光谱的定量分析 |
| D.1 光谱K-M函数和稀释浓度关系 |
| D.2 光谱K-M函数和稀释浓度关系 |
| 附录E 实验条件列表 |
| 附录F 表面N_xO_y的吸收峰位置 |
| 附录G DRIFT谱图 |
| 附录H 固定床模型涉及参数以及E-p H相图成分 |
| 个人简历、在学期间发表的学术论文与研究成果 |
（7）紫外光通信系统传输模型研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 紫外光通信概述 |
| 1.1.1 无线光通信简介 |
| 1.1.2 紫外光通信技术 |
| 1.1.3 紫外光通信应用前景 |
| 1.2 紫外光通信发展现状 |
| 1.2.1 紫外光源的发展现状 |
| 1.2.2 紫外探测器的发展状况分析 |
| 1.2.3 紫外光通信系统平台介绍 |
| 1.2.4 紫外光通信技术理论基础研究 |
| 1.2.5 紫外光通信发展趋势分析 |
| 1.3 论文的组织安排及主要创新点 |
| 1.3.1 论文的组织结构 |
| 1.3.2 论文的主要创新点 |
| 第二章 非视距紫外光通信单散射信道模型 |
| 2.1 大气传输特性 |
| 2.1.1 大气分子的吸收特性 |
| 2.1.2 大气分子的Rayleigh散射特性 |
| 2.1.3 气溶胶的Mie散射特性 |
| 2.2 任意收发指向条件下的单散射传输模型 |
| 2.2.1 单散射传输模型建立 |
| 2.2.4 路径损耗仿真分析 |
| 2.3 垂直接收的单散射模型简化 |
| 2.3.1 模型简化原理 |
| 2.3.2 仿真分析 |
| 2.4 非共面条件下的单散射模型简化 |
| 2.4.1 模型简化原理 |
| 2.4.2 仿真分析 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 非视距紫外光通信的时间特性 |
| 3.1 单散射信道的时间特性 |
| 3.1.1 时延扩展 |
| 3.1.2 脉冲响应分析 |
| 3.2 基于Monte-Carlo方法的紫外光多散射信道建模 |
| 3.2.1 Monte-Carlo方法简介 |
| 3.2.2 Monte-Carlo直接模拟法 |
| 3.2.3 Monte-Carlo指向概率法 |
| 3.3 仿真分析 |
| 3.3.1 模型验证 |
| 3.3.2 Monte-Carlo仿真稳定性分析 |
| 3.3.3 多散射的影响分析 |
| 3.3.4 单散射近似适用的几何条件 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 湍流大气中的紫外光传输模型 |
| 4.1 随机介质概述 |
| 4.2 随机散射体中的大气湍流传输模型 |
| 4.2.1 大气湍流基础知识简介 |
| 4.2.2 非视距紫外光湍流模型 |
| 4.2.3 仿真分析 |
| 4.3 随机连续体中的大气湍流传输模型 |
| 4.3.1 单散射功率模型 |
| 4.3.2 散射截面 |
| 4.3.3 能量谱密度模型 |
| 4.3.4 随机介质衰减 |
| 4.3.5 仿真分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 湍流大气中紫外光通信空间分集接收 |
| 5.1 分集接收技术原理 |
| 5.1.1 选择合并 |
| 5.1.2 最大比合并 |
| 5.1.3 等增益合并 |
| 5.1.4 空间分集接收 |
| 5.2 湍流大气中的紫外光通信空间分集接收技术 |
| 5.2.1 湍流中光信号的空间与时间相干性 |
| 5.2.2 湍流衰落的联合空间分布与时间分布 |
| 5.2.3 接收机时域技术 |
| 5.2.4 最大似然空间分集接收技术 |
| 5.2.5 各种线性合并技术误码率性能 |
| 5.3 仿真分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 论文总结与展望 |
| 6.1 取得的研究成果与创新点 |
| 6.2 存在问题及未来工作展望 |
| 6.2.1 散射信道理论研究 |
| 6.2.2 系统性能提升技术 |
| 6.2.3 紫外光通信组网技术 |
| 参考文献 |
| 附录1：缩略语 |
| 附录2：收发机旋转前后的角度计算 |
| 附录3：单散射模型中公共散射体积的几何界定 |
| 附录4：光子散射前传输距离的极限值 |
| 附录5：Monte-Carlo仿真中各坐标系之间的转换关系 |
| 附录6：对数-正态分布湍流模型的公式推导 |
| 附录7：量子极限信噪比的公式推导 |
| 附录8：随机连续体中散射截面的公式推导 |
| 附录9：选择合并空间分集接收的误码率分析 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术论文目录 |
（8）致密气藏压裂井试井分析模型研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 前言 |
| 1.1 研究目的及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 国内外压裂直井研究现状 |
| 1.2.2 国内外压裂水平井研究现状 |
| 1.3 主要研究内容及技术路线 |
| 1.3.1 主要研究内容 |
| 1.3.2 技术路线 |
| 1.4 完成的主要工作 |
| 第2章 致密气藏渗流机理研究及数学求解方法 |
| 2.1 应力敏感效应 |
| 2.2 Laplace变换 |
| 2.3 Fourier变换方法 |
| 2.4 Duhamel褶积原理 |
| 2.5 Stehfest数值反演方法 |
| 2.6 本章小结 |
| 第3章 致密气藏压裂直井试井模型研究 |
| 3.1 完全射开压裂直井试井模型 |
| 3.1.1 均一介质完全射开压裂直井试井模型 |
| 3.1.2 双重介质完全射开压裂直井试井模型 |
| 3.2 部分射开压裂直井试井模型 |
| 3.2.1 均一介质部分射开压裂直井试井模型 |
| 3.2.2 双重介质部分射开压裂直井试井模型 |
| 3.3 本章小结 |
| 第4章 致密气藏压裂水平井试井模型研究 |
| 4.1 均一介质压裂水平井试井模型 |
| 4.1.1 物理模型 |
| 4.1.2 井底压力响应求解 |
| 4.1.3 试井典型曲线流动段划分 |
| 4.1.4 试井曲线敏感性分析 |
| 4.2 双重介质压裂水平井试井模型 |
| 4.2.1 物理模型 |
| 4.2.2 井底压力响应求解 |
| 4.2.3 试井典型曲线流动段划分 |
| 4.2.4 试井曲线敏感性分析 |
| 4.3 本章小结 |
| 第5章 致密气藏压裂井多资料精细试井解释 |
| 5.1 实例一 |
| 5.2 实例二 |
| 5.3 实例三 |
| 第6章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录 |
（9）一种台阶式磁极永磁球形电机的磁场建模与转矩分析（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题研究的背景和意义 |
| 1.2 球形电机的发展和现状 |
| 1.3 永磁球形电机解析建模存在的问题 |
| 1.4 本文研究的主要内容 |
| 第二章 永磁球形电机的结构与三维磁场建模分析 |
| 2.1 永磁球形电机的结构参数 |
| 2.2 电机转子永磁体三维磁场的解析计算 |
| 2.2.1 圆柱形永磁体三维磁场的解析式推导 |
| 2.2.2 Python介绍 |
| 2.2.3 永磁体的结构参数对磁场的影响 |
| 2.2.4 台阶式永磁体三维磁场的解析式推导 |
| 2.3 电机转子永磁体三维磁场的有限元计算 |
| 2.3.1 有限元法介绍 |
| 2.3.2 电机转子永磁体三维磁场的有限元分析 |
| 2.4 台阶式永磁体三维磁场解析建模与有限元法的对比验证 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 永磁球形电机的转矩建模与矩角特性分析 |
| 3.1 电机转矩的解析计算 |
| 3.1.1 三维磁场的坐标变换 |
| 3.1.2 通电线圈在磁场中所受洛伦兹力的解析式推导 |
| 3.1.3 电机转矩的解析式推导 |
| 3.2 电机转矩的有限元法计算 |
| 3.3 电机转矩的解析建模与有限元法对比验证 |
| 3.4 电机的矩角特性分析 |
| 3.4.1 电机偏转运动的矩角特性 |
| 3.4.2 电机自旋运动的矩角特性 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 永磁球形电机的样机制作与转矩实验验证 |
| 4.1 电机的样机制作 |
| 4.1.1 电机的转子制作 |
| 4.1.2 电机的定子制作 |
| 4.2 实验平台的搭建 |
| 4.3 电机转矩的实验验证 |
| 4.4 台阶式磁极永磁球形电机与第一代永磁球形电机转矩的对比 |
| 4.4.1 三维磁场的对比 |
| 4.4.2 转矩的对比 |
| 4.5 本章小结 |
| 结论 |
| 今后研究工作展望 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间取得的成果 |
| 致谢 |
（10）风力叶片变弦长调整风能吸收率的方法（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 国内外风电发展现状 |
| 1.2.1 国外风电发展概况 |
| 1.2.2 国内风电发展概况 |
| 1.2.3 近海风电的发展概况 |
| 1.2.4 风机形态发展 |
| 1.2.5 功率调节手段 |
| 1.3 本文研究内容 |
| 1.3.1 适用范围 |
| 1.3.2 关键问题及技术路线 |
| 第2章 风机叶片主要设计理论 |
| 2.1 BETZ理论 |
| 2.2 叶素理论 |
| 2.3 非标准翼型气动性能 |
| 2.4 叶素-动量理论 |
| 第3章 离散质量模型建立 |
| 3.1 流体的定义 |
| 3.1.1 连续性 |
| 3.1.2 不可压缩性 |
| 3.1.3 黏性 |
| 3.1.4 实际流场分析 |
| 3.2 模型参数的定义 |
| 3.2.1 流体速度方向定义 |
| 3.2.2 流场边界层分析 |
| 3.2.3 叶片影响面积 |
| 3.2.4 建立离散质量模型 |
| 3.2.5 欧拉速度场思想 |
| 3.3 叶片效率推导 |
| 3.3.1 叶片外形设计通用思想 |
| 3.3.2 叶片模型在BETZ理论下的套用 |
| 3.3.3 原模型动能吸收率分析 |
| 3.3.4 叶片动能吸收率 |
| 3.3.5 叶片动量变化计算 |
| 3.4 本章小节 |
| 第4章 叶片气动外形设计参数分析 |
| 4.1 叶素理论应用依据 |
| 4.2 建立坐标系 |
| 4.2.1 GL风机坐标系 |
| 4.2.2 建立流场模型坐标系 |
| 4.2.3 翼型坐标系 |
| 4.2.4 速度方向对叶素模型的影响分析 |
| 4.3 叶片截面过渡分析 |
| 4.3.1 翼型形状参数 |
| 4.3.2 弦长变化分析 |
| 4.3.3 扭角变化分析 |
| 4.3.4 计算结果验证与分析 |
| 第5章 叶片扭矩计算 |
| 5.1 叶素截面切向力计算 |
| 5.2 弦长变化计算求解与理论解释 |
| 5.3 弦长变化方法应用性讨论 |
| 第6章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 硕士期间发表文章 |
| 附表 |
四、积分微元变换的一种解释（论文参考文献）
- [1]涡扇发动机低压转子系统动力学建模与振动故障研究[D]. 张希. 上海交通大学, 2016(03)
- [2]简支梁自振频率的预应力效应分析[D]. 王龙林. 吉林大学, 2013(08)
- [3]可移动原子重力仪的研制和系统误差处理[D]. 谢宏泰. 中国科学技术大学, 2020(01)
- [4]考虑横向正应力影响的薄壁构件稳定理论及其应用[D]. 张磊. 浙江大学, 2005(05)
- [5]NOx和SO2在Ca（OH）2表面脱除机理与应用研究[D]. 王志鹏. 清华大学, 2019(01)
- [6]积分微元变换的一种解释[J]. 王诗森. 工科数学, 1991(04)
- [7]紫外光通信系统传输模型研究[D]. 肖后飞. 北京邮电大学, 2014(04)
- [8]致密气藏压裂井试井分析模型研究[D]. 王链. 中国地质大学(北京), 2020(08)
- [9]一种台阶式磁极永磁球形电机的磁场建模与转矩分析[D]. 何竞雄. 安徽大学, 2020(07)
- [10]风力叶片变弦长调整风能吸收率的方法[D]. 张轶. 西南石油大学, 2016(05)