一、锰铜基高阻尼合金氩弧焊专利焊丝（论文文献综述）
鲍子铭[1]（2021）在《Zn元素及热处理工艺对Mn-Cu阻尼合金组织及性能的影响》文中研究表明
邢长军,孙国强,姚春发,宁小智,吴林[2]（2019）在《高阻尼MnCu基合金的制备工艺研究》文中研究说明MnCu合金做为阻尼合金用于制备减振装置,由于基体组织为Mn基,在熔炼及后续加工制备过程中常造成产品废品率较高,本文通过对该合金材料熔炼工艺的探索,结果表明采用氧化铝坩埚和二次熔炼工艺制备出来的MnCu合金具有较高的纯净度和较好的力学性能,满足作为结构件材料使用。
汪承杰[3]（2018）在《M2052高阻尼合金SLM成形工艺及组织性能研究》文中认为锰铜合金是一种高阻尼减振合金,M2052具有良好的减振性能、综合力学性能及机械加工性能,是应用较广泛的一种高阻尼减振锰铜合金。目前M2052锰铜合金的制造方法为传统的铸锻方法,激光选区熔化技术（SLM）能够实现产品的直接制造,具有快速高效成形复杂结构件的技术特点,本课题探索优化SLM成形M2052锰铜合金的工艺参数,并研究分析热处理对M2052锰铜合金的SLM成形件的显微组织、力学性能的影响,探讨SLM成形M2052锰铜合金的阻尼性能的应变振幅、应变频率和随便温度的变化规律。通过参数优化实验分别研究分析了激光功率P、扫描速度V、光斑间距D等参数对SLM成形M2052锰铜合金粉末成形质量的影响,通过光镜金相质量观察分析工艺参数对M2052合金SLM成形过程中出现的裂纹、孔洞等缺陷的影响,对工艺参数逐步进行优化,获得M2052锰铜合金最优的SLM工艺参数并打印力学性能和阻尼性能测试试样件进行阻尼性能测试和力学性能测试。对SLM成形M2052锰铜合金试样进行包括固溶、时效、固溶+时效不同热处理,对比SLM成形态进行金相观察、XRD、SEM、拉伸冲击力学性能测试以及阻尼性能测试。结果表明热处理状态下的SLM成形件常温下具有较大的阻尼能力,且表现出强烈的阻尼应变振幅效应和温度效应,均随着应变振幅的增大而逐渐增大,随着温度的升高而先增加达到阻尼峰值后缓慢减小;发现SLM成形态具有较好的抗拉强度和较好的低频阻尼性能,但是塑性较差;固溶处理能显着提高材料的冲击韧性,这是因为固溶处理后在组织内部形成了较多的细微孪晶组织;时效处理将会诱发产生晶格畸变,析出一定的α富锰相,能够进一步提高材料的阻尼性能和阻尼峰温度;综合比较发现固溶+时效热处理状态下的SLM成形M2052锰铜合金具有较好的综合力学性能和良好的阻尼性能,常温抗拉强度Rm高达503MPa、屈服强度Rp0.2高达322.5MPa、V型冲击功达到17J,应变振幅为5×10-4频率为1HZ下阻尼峰温度为64℃,损耗角正切tanδ为0.0426,此外具有较宽的高阻尼温度,阻尼损耗角正切tanδ值超过0.04的最高温度达到147℃。
郝顺平,汤志鹏,赵国平,邱勇[4]（2018）在《高锰阻尼合金的制备工艺及性能研究》文中提出通过对中频感应熔炼炉进行改装,采用气体保护方式制备了高锰阻尼合金。结果表明,铸态合金Mn含量达71%,抗拉强度460 MPa,伸长率39%,硬度160 HV,具有一定的阻尼性能（26%）。固溶+时效热处理后,各项指标均有不同程度的提高,达到初步设计要求。
李国超[5]（2017）在《Mn-Cu合金与不锈钢钎焊工艺研究》文中认为振动和噪声在工业中影响设备的可靠性与稳定性,并对人的身心健康有害。具有高阻尼性能的Mn-Cu合金因具有良好的机械性能,并且可以用来降低振动和噪音,越来越受到人们的关注。锰铜合金与不锈钢,在物理、化学和力学性能方面差别较大,对连接方法和条件要求较为苛刻,在一定程度上限制了 Mn-Cu合金作为减振降噪功能材料的应用。本文设计并制备Cu-Mn-Zn-Ni-Si钎料,运用真空钎焊与感应钎焊实现了 Mn-Cu合金与不锈钢的冶金结合。借助扫描电镜、XRD等分析测试手段,分析了 Mn-Cu合金/Cu-Mn-Zn-Ni-Si/不锈钢钎焊接头的界面显微组织、室温力学性能,以及不同工艺参数对界面组织的影响、并对钎焊界面的形成机理进行了研究。Cu-Mn-Zn-Ni-Si钎料主要由αα相和（Mn,Cu）3Ni3Si2第二相组成,熔化区间为837-861 ℃C。采用Cu-Mn-Zn-Ni-Si钎料对Mn-Cu合金与不锈钢钎焊时,钎焊接头的界面组织为Mn-Cu合金/α（Cu,Mn,Zn）相+MnO/Mn（Fe）相/不锈钢。依据接头的界面显微组织,提出了界面组织的形成机理。当钎焊工艺参数变化时,钎焊接头界面反应产物的种类并不改变,但是Mn（Fe）反应层的厚度会发生一定的变化。随着钎焊温度的增加和保温时间的延长,Mn（Fe）反应层的厚度增加。当不锈钢电镀Cu层后真空钎焊时,接头的界面反应产物为Mn（Fe）相。当不锈钢电镀Ni层后真空钎焊时,接头的界面反应产物为Mn-Ni-Cu固溶体和Ni-Fe固溶体。钎焊接头的剪切强度随钎焊温度升高、保温时间的延长,呈现先上升后下降的趋势。当采用真空钎焊时,钎焊温度为900℃,保温时间为10min,剪切强度最高可达135MPa。感应钎焊时,钎焊温度为860℃,保温时间为15s。剪切强度最高可达195MPa。剪切断口分析表明,断裂位置一部分在钎料,一部分在反应层。
王铸博,卢凤双,吴滨,徐然,张建福,赵栋梁,罗丰华[6]（2016）在《烧结温度对粉末冶金法制备M2052阻尼合金性能的影响》文中认为采用单质Mn、Cu、Ni、Fe粉末,通过反应烧结过程可制备M2052合金。主要研究了烧结温度对密度、孔隙率和力学性能的影响,同时对烧结样品的相组成进行了分析。M2052合金在950℃烧结时基本为γ-MnCu固溶体,合金的密度为6.23g/cm3,致密度为87.2%,抗弯强度达到了487 MPa,并具有良好的阻尼性能,不同频率下的阻尼性能表现稳定,损耗因子tanδ达到0.110.12。
王春江,颜家振,李宁,刘颖,赵修臣[7]（2015）在《不同热输入量对M2052/304焊接接头组织及性能的影响》文中研究指明采用高锰铝青铜焊丝SG-Cu Mn13Al7进行了M2052/304的TIG异质焊接,研究了不同热输入量（7.25、8.50和10.00 k J/cm）对焊接接头组织及性能的影响。结果表明,随着焊接热输入量的增大,M2052一侧热影响区强度减小,韧性增大;焊缝金属硬度增大,脆性增大。在焊后缓冷过程中,焊缝金属发生β→α+γ2共析转变,并且生成了金属间化合物κ相,造成焊接接头强度大,拉伸断裂发生在距熔合线约25 mm的M2052一侧热影响区处。焊接接头焊缝金属的显微硬度能达220 HV,并随热输入量增大而变大,脆性加剧。热影响区在热输入量增大的情况下,晶粒粗大化且不均化程度增大,强度逐渐减小;而热输入量增大后M2052合金正方度减小,在外力作用下,先发生塑性变形,出现缩颈后才会断裂,所以韧性有所增加。
翁端,刘爽,何嘉昌[8]（2014）在《锰基阻尼合金研发及产业化国内外现状》文中指出阻尼合金是一类阻尼（内耗）大,能使振动迅速衰减的金属功能材料,按其阻尼机理可分为复相型、铁磁型、位错型、孪晶型四类。利用其制造相关振动源构件,可以有效地解决机械制造及相关工程领域中的振动和噪声问题。目前国内外对于锰基阻尼合金的研究主要集中于对Mn-Cu、Mn-Fe合金的掺杂改性和对新兴的Mn-Ni合金阻尼机理研究方面,而形成产业的主要为MnCu合金,其代表产品为Sonoston、Incramute和M2052等。相比于传统Mn-Cu合金,Mn-Fe合金具有更好的经济性和力学性能,有望在未来替代Mn-Cu合金取得实际应用。本文简要介绍阻尼合金的种类和特点,对上述合金的主要研究进展和产业化现状进行总结,为需要减振降噪场合的选材提供参考。
卢凤双,芮永岭,田宇鹏,张建福,冯强,赵栋梁[9]（2013）在《M2052高阻尼合金的研究及应用》文中提出金属阻尼材料是一种用来减振和降噪的结构功能一体化材料,利用其制造相关振动源构件,可以有效地解决机械制造及相关工程领域中的振动和噪声问题。介绍了近年发展起来的新型MnCu可变形M2052（Mn-20Cu-5Ni-2Fe）合金的阻尼机理、研究开发过程以及应用前景,并提出该合金的一些研究方向。
黄勇[10]（2007）在《Fe-16Cr-2.5Mo合金阻尼性能的研究》文中进行了进一步梳理本文从实际工程应用背景出发，以Fe-16Cr-2.5Mo阻尼合金为研究对象，研究了工况温度、热处理温度和外加磁场对合金阻尼性能的影响。并从微观组织结构和铁磁学方面深入分析了合金的阻尼本质。采用改进的JN-1型倒扭摆内耗仪研究了工况温度、热处理温度和外加磁场对Fe-16Cr-2.5Mo合金阻尼性能的影响。利用CK-40M型OLYMPUS光学显微镜分析了合金的金相组织，并利用水基磁流体对直流磁场作用下磁畴的形貌及其移动特征进行了深入的分析。主要研究结果如下：研究了工况温度对Fe-16Cr-2.5Mo合金阻尼性能的影响。在室温到500℃的范围内，随工况温度的升高，Fe-16Cr-2.5Mo合金的阻尼性能δm和对应的峰值应变振幅γc都逐渐降低。当工况温度升高到300℃时，Fe-16Cr-2.5Mo合金的阻尼性能δm还能维持到原来的80％，仍具有良好的阻尼性能。其原因在于，随着工况温度的升高，原子间距扩大，原子间的交换积分作用和磁晶各向异性能降低，磁致伸缩系数λs降低，畴壁能密度降低，阻尼性能下降。研究了热处理温度对Fe-16Cr-2.5Mo合金阻尼性能的影响。热处理温度对Fe-16Cr-2.5Mo合金的阻尼性能有大的影响。在800℃到1100℃的范围内，随热处理温度的升高，Fe-16Cr-2.5Mo合金阻尼性能逐渐升高，在900℃时阻尼性能有极大值（δ=0.28），之后又随热处理温度升高逐渐降低。研究了直流磁场对Fe-16Cr-2.5Mo合金阻尼性能的影响。在直流磁场作用下，Fe-16Cr-2.5Mo合金阻尼性能随磁场强度的增大而增大，在0.08mT磁场强度下，合金的阻尼性能达到最大，之后随磁场强度的增大（0.08mT～4mT）而急剧下降。在弱直流磁场作用下，处于不稳定的细小磁畴体积发生变化，畴壁出现巴克豪森式移动，合金内耗明显增大。当合金磁化到饱和态时，磁机械滞后效应消失，合金的阻尼性能降到最低。施加外磁场后，磁畴显得宽大和均匀，并且发生了明显壁移。磁畴越宽，单位体积试样组织中畴界面积减小，即使畴壁的移动能力提高，组织中畴界移动所消耗的能量也会大大减小，阻尼性能下降。研究了交流磁场对Fe-16Cr-2.5Mo合金阻尼性能的影响。在交流磁场作用下，合金的阻尼性能随磁场强度的增加先增大后减小，但衰减速度超过直流磁场。通过理论推导发现，导致这一变化的原因是交变磁场使畴壁处于振动状态，其振幅比相同磁场强度下的直流磁场的大，这使得合金更容易达到磁饱和，阻尼因而下降较快。研究了工况温度和外加磁场同时作用下对Fe-16Cr-2.5Mo合金阻尼性能的综合影响情况。在350℃恒温作用下，Fe-16Cr-2.5Mo合金的阻尼性能随磁场强度的增加先增大后减小，峰值出现在0.02mT。对比弱直流磁场作用下合金的阻尼变化规律，350℃恒温作用下Fe-16Cr-2.5Mo合金各个磁场段的阻尼性能都有明显下降。研究还发现，在0.08mT恒定磁场作用下，随工况温度的升高，Fe-16Cr-2.5Mo合金的阻尼性能呈线性下降。对比工况温度对合金阻尼性能变化规律，施加0.08mT恒定弱直流磁场使得Fe-16Cr-2.5Mo合金各个温度段阻尼性能都有明显提高。值得注意的是，施加弱磁场后，当工况温度高于200℃时，合金的阻尼性能下降趋于平缓，降低幅度明显小于无磁场状态。其原因是由于弱磁场加强了晶界处的磁极强度，增强了晶界的结合力，延缓了晶界驰豫的发生。
二、锰铜基高阻尼合金氩弧焊专利焊丝（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、锰铜基高阻尼合金氩弧焊专利焊丝（论文提纲范文）
（2）高阻尼MnCu基合金的制备工艺研究（论文提纲范文）
| 1 实验材料与方法 |
| 2 联合熔炼法制备MnCu合金 |
| 3 试验结果与分析 |
| 3.1 不同坩埚制备MnCu合金成份分析 |
| 3.2 微观组织分析 |
| 3.3 氧化铝坩埚制备MnCu合金成份均匀性分析 |
| 3.4 力学性能分析 |
| 4 小结 |
（3）M2052高阻尼合金SLM成形工艺及组织性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 研究现状 |
| 1.2.1 M2052锰铜合金及其特点 |
| 1.2.2 锰铜合金国内外的研究现状 |
| 1.3 本文主要研究内容 |
| 第2章 实验材料及方法 |
| 2.1 实验材料 |
| 2.2 激光选区熔化成形系统 |
| 2.3 SLM成形M2052合金工艺参数优化研究 |
| 2.4 热处理工艺 |
| 2.5 力学性能 |
| 2.5.1 拉伸性能分析 |
| 2.5.2 冲击性能分析 |
| 2.5.3 阻尼性能分析 |
| 2.6 显微组织分析 |
| 2.6.1 光学显微镜(OM)分析 |
| 2.6.2 扫描电镜(SEM)分析 |
| 2.6.3 X射线衍射(XRD)分析 |
| 第3章 M2052合金SLM工艺参数优化 |
| 3.1 SLM成形基本参数的制定 |
| 3.2 全面实验结果分析与讨论 |
| 3.2.1 SLM成形缺陷的分析 |
| 3.2.2 工艺参数对成形质量的影响分析 |
| 3.3 SLM成形质量综合分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 M2052合金SLM成形件显微组织和力学性能分析 |
| 4.1 显微组织结构分析 |
| 4.2 XRD分析 |
| 4.3 力学性能分析 |
| 4.4 断口分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 M2052合金SLM成形件阻尼性能分析 |
| 5.1 应变振幅对阻尼性能的影响 |
| 5.2 频率对阻尼性能的影响 |
| 5.3 温度对阻尼性能的影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间所发表的学术论文和专利 |
| 致谢 |
（4）高锰阻尼合金的制备工艺及性能研究（论文提纲范文）
| 1 气体保护中频熔炼工艺设计 |
| 2 试验 |
| 2.1 合金熔炼及试样制备 |
| 2.2 性能检测 |
| 3 试验结果与分析 |
| 3.1 合金成分 |
| 3.2 微观组织与结构 |
| 3.3 力学性能 |
| 3.4 阻尼性能 |
| 4 结论 |
（5）Mn-Cu合金与不锈钢钎焊工艺研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 异种金属的焊接技术 |
| 1.2 Mn-Cu合金与不锈钢连接研究现状 |
| 1.2.1 Mn-Cu合金与不锈钢焊接性分析 |
| 1.2.2 Mn-Cu合金与不锈钢焊接研究现状 |
| 1.3 选题意义及拟解决内容 |
| 1.4 研究内容及创新性 |
| 1.5 研究方案及技术路线 |
| 第2章 实验材料与研究方法 |
| 2.1 实验材料 |
| 2.1.1 母材 |
| 2.1.2 钎料 |
| 2.1.3 钎焊试样制备 |
| 2.2 性能测试 |
| 2.2.1 剪切强度 |
| 2.2.2 显微硬度 |
| 2.3 显微组织及微观分析 |
| 2.3.1 金相组织观察 |
| 2.3.2 XRD分析 |
| 2.3.3 扫描电镜分析 |
| 第3章 真空钎焊接头组织与性能分析 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验结果与数据 |
| 3.2.1 钎料显微组织与熔化特性分析 |
| 3.2.2 钎焊接头力学性能 |
| 3.2.3 Mn-Cu合金/不锈钢真空钎焊接头界面显微组织 |
| 3.2.4 Mn-Cu合金/不锈钢真空钎焊接头剪切断口形貌分析 |
| 3.3 分析与讨论 |
| 3.3.1 钎焊温度与保温时间对钎焊接头组织和性能的影响 |
| 3.3.2 中间镀层对钎焊接头组织和性能的影响 |
| 3.3.3 钎料中Ni含量对接头组织和性能的影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 感应钎焊接头组织与性能分析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验结果与数据 |
| 4.2.1 Mn-Cu合金/不锈钢钎焊接头界面显微组织 |
| 4.2.2 Mn-Cu合金/不锈钢钎焊接头剪切断口形貌分析 |
| 4.3 分析与讨论 |
| 4.3.1 钎焊温度对钎焊接头组织和性能的影响 |
| 4.3.2 保温时间对钎焊接头组织和性能的影响 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 结论 |
| 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（7）不同热输入量对M2052/304焊接接头组织及性能的影响（论文提纲范文）
| 1试验材料与方法 |
| 2试验结果及分析 |
| 2.1焊接接头的拉伸试验结果及分析 |
| 2.2焊接接头的冲击试验结果及分析 |
| 2.2.1断口宏观分析 |
| 2.2.2断口微观分析 |
| 2.3焊接接头的显微硬度测试结果及分析 |
| 3结论 |
（8）锰基阻尼合金研发及产业化国内外现状（论文提纲范文）
| 1 阻尼合金分类及研究进展 |
| 2 锰基阻尼合金研发现状 |
| 2.1 Mn-Cu合金研发现状 |
| 2.2 Mn-Fe合金研发现状 |
| 2.3 Mn-Ni合金研发现状 |
| 3 锰基阻尼合金国内外产业现状 |
| 4 结论 |
（9）M2052高阻尼合金的研究及应用（论文提纲范文）
| 1 M2052合金的研究进展 |
| 1.1 Mn-Cu合金阻尼机制及表征方法 |
| 1.2 Mn-Cu合金成分研究 |
| 1.3 Mn-Cu合金性能影响因素 |
| 2 Mn-Cu合金的应用进展 |
| 3 结束语 |
（10）Fe-16Cr-2.5Mo合金阻尼性能的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| 英文摘要 |
| 1 绪论 |
| 1.1 阻尼合金的工程应用背景 |
| 1.2 阻尼合金的机制及表征 |
| 1.2.1 阻尼机制 |
| 1.2.2 阻尼性能的表征 |
| 1.3 阻尼性能的测量方法 |
| 1.3.1 低频扭摆法 |
| 1.3.2 共振棒法 |
| 1.3.3 复合振荡器法 |
| 1.4 阻尼合金的分类及性能特点 |
| 1.4.1 阻尼合金的分类 |
| 1.4.2 阻尼合金的性能特点 |
| 1.5 铁磁型阻尼合金的机制和研究概况 |
| 1.5.1 铁磁型阻尼合金的阻尼机制 |
| 1.5.2 磁机械滞后内耗 |
| 1.5.3 铁磁型阻尼合金阻尼性能的影响因素 |
| 1.5.4 铁磁型阻尼合金的研究概况 |
| 1.6 选题背景及研究目的 |
| 1.6.1 选题背景 |
| 1.6.2 研究目的 |
| 1.7 研究内容及技术路线 |
| 1.7.1 研究内容 |
| 1.7.2 技术路线 |
| 2 Fe-16Cr-2.5Mo阻尼合金的实验方法 |
| 2.1 阻尼合金的熔炼及试样制备 |
| 2.2 真空感应设备和工艺 |
| 2.2.1 真空感应设备 |
| 2.2.2 真空感应熔炼工艺 |
| 2.3 内耗测试方法 |
| 2.3.1 倒扭摆仪测试系统 |
| 2.3.2 倒扭摆内耗仪的改进 |
| 2.3.3 阻尼的测试与表征 |
| 2.3.4 常用曲线分析 |
| 2.4 合金微观组织分析方法 |
| 2.4.1 金相组织的观察 |
| 2.4.2 磁流体的制备及磁畴的观察 |
| 3 工况温度和退火温度对Fe-16Cr-2.5Mo合金阻尼性能的影响 |
| 3.1 工况温度对Fe-16Cr-2.5Mo合金阻尼性能的影响 |
| 3.2 热处理温度对Fe-16Cr-2.5Mo合金阻尼性能的影响 |
| 3.3 热处理温度对Fe-16Cr-2.5Mo合金显微组织的影响 |
| 3.4 实验结果分析 |
| 3.4.1 工况温度对合金阻尼性能的影响 |
| 3.4.2 热处理温度对合金阻尼性能的影响 |
| 3.5 小结 |
| 4 外加磁场对Fe-16Cr-2.5Mo合金阻尼性能的影响 |
| 4.1 直流磁场对Fe-16Cr-2.5Mo合金阻尼性能的影响 |
| 4.2 交流磁场对Fe-16Cr-2.5Mo合金阻尼性能的影响 |
| 4.3 直流磁场对Fe-16Cr-2.5Mo合金磁畴结构的影响 |
| 4.4 实验结果分析 |
| 4.4.1 直流磁场对阻尼曲线峰值的影响 |
| 4.4.2 交流磁场对阻尼曲线峰值的影响 |
| 4.5 小结 |
| 5 工况温度和磁场同时作用下对Fe-16Cr-2.5Mo合金阻尼性能的影响 |
| 5.1 350℃恒温下磁场对Fe-16Cr-2.5Mo合金阻尼性能的影响 |
| 5.2 0.08mT恒定磁场下工况温度对Fe-16Cr-2.5Mo阻尼性能的影响 |
| 5.3 实验结果分析 |
| 5.3.1 350℃恒温下弱磁场对阻尼曲线峰值的影响 |
| 5.3.2 0.08mT恒定磁场下工况温度对阻尼曲线峰值的影响 |
| 5.5 小结 |
| 6 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表的论文 |
| 致谢 |
四、锰铜基高阻尼合金氩弧焊专利焊丝（论文参考文献）
- [1]Zn元素及热处理工艺对Mn-Cu阻尼合金组织及性能的影响[D]. 鲍子铭. 哈尔滨工程大学, 2021
- [2]高阻尼MnCu基合金的制备工艺研究[J]. 邢长军,孙国强,姚春发,宁小智,吴林. 中国金属通报, 2019(06)
- [3]M2052高阻尼合金SLM成形工艺及组织性能研究[D]. 汪承杰. 北京工业大学, 2018(05)
- [4]高锰阻尼合金的制备工艺及性能研究[J]. 郝顺平,汤志鹏,赵国平,邱勇. 铸造技术, 2018(05)
- [5]Mn-Cu合金与不锈钢钎焊工艺研究[D]. 李国超. 西南交通大学, 2017(07)
- [6]烧结温度对粉末冶金法制备M2052阻尼合金性能的影响[J]. 王铸博,卢凤双,吴滨,徐然,张建福,赵栋梁,罗丰华. 功能材料, 2016(09)
- [7]不同热输入量对M2052/304焊接接头组织及性能的影响[J]. 王春江,颜家振,李宁,刘颖,赵修臣. 热加工工艺, 2015(19)
- [8]锰基阻尼合金研发及产业化国内外现状[J]. 翁端,刘爽,何嘉昌. 科技导报, 2014(03)
- [9]M2052高阻尼合金的研究及应用[J]. 卢凤双,芮永岭,田宇鹏,张建福,冯强,赵栋梁. 金属功能材料, 2013(04)
- [10]Fe-16Cr-2.5Mo合金阻尼性能的研究[D]. 黄勇. 四川大学, 2007(05)