一、计算粘性土p-y曲线的方法（论文文献综述）
赵刚[1]（2021）在《超深粘性土桩侧摩阻力特性研究》文中认为进入21世纪以后,我国的工业化进程获得了极大的发展,城市建设中高层、超高层建筑得到了广泛的应用,对基础的承载能力和变形性能随之提出了更高的要求,由于桩基础具备较强的承载性能、稳定性及协调不均匀沉降等优点,因而在城市建设工程中得到了广泛的应用,并且已经成为所有深基础形式中的首选形式。在超深桩基础工程中,粘性土作为最常见的土层,长时间以来一直对粘性土中桩侧摩阻力所进行的试验分析比较匮乏,且对桩侧摩阻力的取值存在较大差异,为了能深入研究粘性土中桩-土间相互作用力,把握桩侧摩阻力的取值规律,更好的发挥超深粘性土中桩侧摩阻力的承载性能,开展了本项研究,以超深粘性土中单桩与群桩为研究对象,以承台-桩-土间相互作用为理论基础,通过北京顺丰全自动分拣中心桩基实验基地的单桩静荷载试验,利用FLAC3D数值分析软件建立单桩模型和群桩模型,进行数值模拟运算,分析桩侧摩阻力在不同情况下的发挥机理和变化规律。本文首先分析了前人对桩侧摩阻力在理论方面、实验方面和数值模拟方面所进行的研究,对桩的功能特点和桩侧摩阻力的作用原理、影响因素和计算方法进行了论述,对超深粘性土中桩侧摩阻力的发挥机理进行了现场实验研究,得到了在各级荷载下,沉降量、轴力、桩侧摩阻力的变化曲线,运用FLAC3D数值分析软件建立模型,将实测数值和模拟数值进行对比研究。研究结果分析表明,桩侧摩阻力沿桩身自上而下逐步发挥,且在桩身上部的发挥明显优于桩身下部,桩身长度越长,桩侧摩阻力达到极值的时间也越长;随着长径比的减小,桩侧摩阻力发挥的时间也越来越提前;随着上部荷载的增加,桩侧摩阻力所占的荷载分担比一开始增长较快,后缓慢增加,直至达到极限状态。在对相同荷载和地质情况下的群桩和单桩数值模拟中发现,单桩桩顶的沉降量大幅小于群桩基桩中桩顶的沉降量,且在群桩中同一承台下中桩的沉降量最大,所发挥的桩侧摩阻力最大,桩侧摩阻力所占的荷载分担比也最大,随后是边桩,最后是角桩,且桩身中上部桩侧摩阻力的作用效果优于下部桩侧摩阻力的作用效果,随着上部荷载的进一步加大,桩侧摩阻力所占的荷载分担比也越来越大。
刘灿[2]（2021）在《中美高桩码头结构抗震设计和岸坡稳定性分析方法对比》文中研究指明高桩码头是重要的港口结构型式,易受地震灾害影响。我国的海港大部分处于非强烈地震区,设计不受地震控制,造成我国长期对港口码头抗震设计关注不足,与国外发达国家港口码头的抗震设计理念和方法有一定差距。为了提高我国港口码头抗震设计的水平,根据《水运工程抗震设计规范》（JTS 146-2012）修订的需要,本文对中美高桩码头抗震设计规范进行了对比分析和研究。主要研究内容和结论如下:（1）对中国《水运工程抗震设计规范》（JTS 146-2012）和美国《突堤式和顺岸式高桩码头抗震设计》（ASCE/COPRI 61-14）中高桩码头抗震设计的条文进行了对比分析,主要包括抗震设防分类、设防水准和目标、抗震设计方法、场地分类方法、地震动参数、地震作用和作用效应、截面承载力和位移验算、场地液化、岸坡变形和稳定性验算、抗震措施等方面。分析表明,中国规范采用单水准的基于力的抗震设计方法,没有关于变形和能力保护方面的规定,美国规范主要采用多水准的基于位移的抗震设计方法,通过控制位移实现对不同地震水准下结构地震反应的控制。在场地液化判别和岸坡稳定性验算方面,美国规范的规定相比我国规范更加笼统,只是提供一些设计建议,具有较大的灵活性。在抗震构造措施方面,美国规范的规定相比我国规范更加详细。（2）采用一个典型高桩码头案例详细对比分析了中美规范高桩码头的结构抗震设计的完整流程,研究了基于力的抗震设计方法和基于位移的抗震设计方法的异同和特点。研究表明:中国规范采用桩的计算长度模拟桩-土相互作用,采用反应谱法计算水平地震惯性力并验算桩截面承载力;美国规范采用非线性土弹簧模拟桩土作用,通过推覆分析得到的荷载-变形曲线描述码头结构的延性特性,采用替代结构法计算三个地震水准下码头的位移,同时考虑码头的扭转效应,然后根据能力保护的要求验算桩的受剪承载力和码头上部结构的承载力。本算例表明,刚好满足中国规范抗震设计要求的码头,能够同时满足美国规范三个地震水准的抗震要求,而且富余较大,但桩的受剪承载力不满足要求。（3）以前面对结构进行抗震对比分析的码头的场地和地基为对象,对比分析了中美规范高桩码头场地液化判别、岸坡稳定性计算的流程,研究了美国规范中Newmark滑块法在岸坡侧向地基位移计算中的应用。结果表明,中国规范采用基于标准贯入试验的经验公式对场地土体液化进行细判,美国规范采用基于Seed循环剪切应力的液化安全系数法进行场地土液化判别;中国规范只验算单一地震水准下的岸坡整体稳定性,美国规范要求验算岸坡长期静力稳定性、震后静力稳定性、三个地震动水准下的拟静力稳定性,如果拟静力稳定性不满足要求,还要进行岸坡地基侧向位移和运动作用分析。针对本文算例,按中国规范和美国有关标准进行液化判别,场地土均未液化,岸坡稳定性均满足要求;总体而言,在计算码头岸坡侧向地基变形时,采用简化位移方法得到的结果比直接采用Newmark滑块法得到的结果更为保守,但在实际中还需进行综合分析和判断。
后希中[3]（2021）在《中风化花岗岩力学特性及海上风机大型单桩基础承载失效机理研究》文中提出近年来,随着我国经济高速发展,能源短缺、传统化石能源污染环境等问题引发重视,开发利用绿色可再生能源成为当务之急。为推动绿色发展,促进人与自然和谐共生,同时保障经济高质高量发展,海上风电以其独有的优势走进人们的视野。我国海上风电大多分布在江苏、浙江、福建等东南沿海区域,该地区近海海床岩基风化程度不一,地质条件十分复杂。海上风电桩基基础长期承受复杂海洋荷载,在日常运行过程中容易发生基础失稳破坏,使正常运行受到影响。面对较为复杂的近海地质条件以及复杂的海洋环境荷载,大型海上风机单桩桩基础失效机理与破坏状态仍不清楚。本文以福建省福州市平潭县沿海地区风化岩基海床作为研究对象,采用室内试验与数值模拟计算等方法,对风化岩基海床中的风化花岗岩力学特性与破坏机理以及大型单桩海上风机基础承载失效机理进行了详细的分析研究,并将结果进行汇总分析讨论。论文中主要工作及成果如下:（1）本文在工程现场取样后进行室内岩体单元体试验（三轴压缩试验）。分别对岩石试样进行单轴压缩试验和变围压三轴压缩试验,获取岩石试样的物理力学特性及强度参数,包括岩石的应力应变特性以及相应的风化岩石的弹性模量、粘聚力以及摩擦角的数值,为后续数值模拟提供了数据基础;通过加载预应变三轴试验研究近海岩石材料在复杂荷载下的特殊力学特性,得出岩石在小应变阶段（不超过峰值应变的75%）时几乎未发生塑性应变,岩石性质变化较小、内部结构变化不大的结论。以此探索岩石致灾原因及破坏过程,为大直径风电单桩的工程设计、施工及安全分析提供重要且准确的力学特性参考与参数支撑。（2）通过有限元数值模拟方法建立三维有限元数值模型,对比分析单向水平荷载下不同桩径、不同土体参数的桩基础承载失效模式,得出桩径越大、土体参数越大,承载能力越强的结论,并且提取单向水平荷载下不同深度处p-y曲线承载特性;研究了在单向竖向荷载和弯矩荷载条件下的荷载-位移响应与破坏模式;基于已建立的三维有限元数值模型,在桩顶施加多向荷载组合形式模拟多种荷载同时作用于风电基础,获得组合荷载下的破坏包络线,在不同组合的复杂荷载作用下,研究不同加载情况下桩基础的桩周土发展破坏模式,确定大型桩基础破坏状态与承载失效模式。
张菀庭[4]（2021）在《我国价格型货币政策的传导机制分析与目标体系拓展》文中提出近年来,随着我国利率、汇率市场化改革的推进以及利率走廊机制的构建,我国货币政策调控逐渐从数量型向价格型转变。价格型货币政策是指中央银行通过资产价格变化,影响家庭或企业的财务成本和收入预期,进而改变经济行为的货币政策调控方式。价格型货币政策以间接调控为主,政策传导机制链条较长,外部影响因素也较多,调控效果有时不尽如意。因此,本文针对我国价格型货币政策调控目前面临的国内外问题,运用封闭经济体和开放经济体框架下的数理模型,深入细致地研究了我国价格型货币政策的多种传导机制,得出我国的价格型货币政策调控并非遵循一成不变的规则,而是具有在不同规则间切换的特征。政策的传导机制会根据外部经济情况发生改变,那价格型货币政策的目标体系是否也有可能随经济发展而调整?目前对价格型货币政策目标体系的研究多数都遵循1994年提出的经典泰勒规则,将通货膨胀和产出缺口作为政策调控目标。但泰勒规则没有清晰的定义通货膨胀和产出缺口在政策操作中的对应指标。后续文献应用泰勒规则时,大多从统计学意义构建指标,而忽略了其经济学内涵。有鉴于此,本文在深入理解价格型货币政策传导机制的基础上,结合我国经济转型期的特征,将我国价格型货币政策调控目标的经济含义向“解决不平衡发展、加强自主创新”两项长期经济规划靠拢,重新构建核心通货膨胀指标,并刻画经济增长目标的实现路径,为拓展我国价格型货币政策目标体系提供理论支持。论文具体结构安排如下:本文的第1章对货币政策的发展和演变脉络进行梳理,阐释货币政策由数量型向价格型转变的原因,明确后者是本文研究的重点。本文的第2章从全局视角对价格型货币政策进行了概览式分析,通过拓展泰勒规则的数理模型推导,得出价格型货币政策的两项经典最终目标,产出和通胀。随后,运用马尔科夫区制转移模型,分析不同经济波动阶段内价格型货币政策调控在产出和通胀目标间的权衡与侧重。结果发现,在经济高波动阶段,我国中央银行更侧重对产出缺口的调控,而在经济低波动阶段,则更偏向对通货膨胀的控制。由此可见,我国的价格型货币政策调控并非遵循一成不变的规则,而是具有在不同规则间切换的特征。那么,这种规则切换背后的政策逻辑是什么?为回答这一问题,本文通过第3章房地产价格波动、第4章资本账户开放以及第5章美国货币政策冲击三种情境下,分别研究我国价格型货币政策的传导机制,观察异同,以印证我国价格型货币政策具有在不同规则间切换的特征。第3章研究“房地产价格波动与价格型货币政策调控”。本章运用DSGE理论模型刻画“价格型货币政策→房地产价格→产出和消费”的传导机制,通过对比DSGE数值模拟结果和VAR实证脉冲图,提出房地产价格会通过“消费品渠道”而非“抵押品渠道”对实体经济产生影响。这一研究结果表明,Bernanke的金融加速器模型与我国的现实国情契合度并不算高。与美国的次级贷款情况不同,我国房地产信贷市场一直执行较为严格的宏观审慎政策,因此房地产价格上涨不是通过信贷渠道影响实体经济。相反的,由于家庭没有适宜的理财投资渠道,而把房地产当作投资和储蓄的惯常模式,价格型货币政策增加的流动性会进入房地产市场,催生房地产泡沫,降低资本在实体经济中的流转,使价格型货币政策调控失灵。第4章研究“资本账户开放度、汇率制度与价格型货币政策有效性”。本章在开放经济体框架下,首先通过蒙代尔—弗莱明经典模型,分析资本账户开放度、汇率制度与价格型货币政策三者间的理论关系,随后运用包含交互项和虚拟变量的回归方程对理论关系进行检验,结果表明:开放经济体框架下,价格型货币政策变动会引起国际资本流动,进而造成产出和通胀的变动。国际资本流动速度与资本账户开放度关联紧密,但与汇率制度关系不大。因此,我国推进资本项目自由化的进程应循序渐进,资本账户过快开放可能会影响价格型货币政策的调控效果,造成经济体不必要的震荡波动。第5章研究“美国货币政策与我国货币政策的关联机制”。在开放经济体框架下引入国际货币政策冲击,运用SVAR模型研究美国常规货币政策和非常规货币政策对我国价格型货币政策独立性和有效性的影响。结果发现:美国常规货币政策会引起我国利率政策的联动变化,影响我国价格型货币政策的独立性。而美国非常规货币政策不仅会影响我国利率政策的独立性,还会影响我国的经济产出。一方面利率政策不能自由调整,另一方面经济波动加剧,两者叠加,将使我国价格型货币政策调控失效。因此,我国价格型货币政策应更加重视美国非常规货币政策冲击的溢出效应,努力提高政策响应的独立性,进而缓解政策冲击对我国实体经济带来的影响。从第3、4和5章的研究可以看出,价格型货币政策的传导机制错综复杂。这能够解释,第2章中,价格型货币政策的调控在不同规则间切换的特征。面对不同领域的经济问题,政策与经济变量间的关联机制和传导链条均有所不同,因此政策调控的偏好系数也会随之改变。第6章和第7章聚焦于价格型货币政策调控中,通胀目标的指标重构和经济增长目标的实现路径刻画。通过价格型货币政策目标体系的拓展,为我国经济转型期的政策调控提供助力。第6章提出用“福利损失视角下的核心通货膨胀指标”替代传统通胀目标,作为价格型货币政策调控的盯住目标。本章在包含八部门异质性特征的价格扭曲模型中引入价格粘性和劳动收入份额,用以刻画不同部门物价波动的福利损失,并据此估计各部门在核心通货膨胀指标中的权重。研究结果表明,“其他用品和服务”、“食品”以及“居住”部门存在较强的劳动扭曲,“交通和通信”以及“教育文化和娱乐类部门”存在较强的价格扭曲,在核心通货膨胀中的权重比例高于它们在CPI中的支出份额。核心通胀指标构建的意义在于,不以单一的物价稳定作为价格型货币政策调控的最终目标,而是以减少物价波动对居民生活实际影响为标准制定通胀调控目标。盯住这一指标,能使价格型货币政策的调控中涵盖各部门的物价扭曲信息,使政策调控能够真实的改善消费、投资、就业等领域的实际经济问题。第7章将降低企业融资成本,提高创新效率作为我国价格型货币政策调控经济增长目标的重要实现路径。本章通过DSGE理论模型刻画“价格型货币政策→金融摩擦→全要素生产率→经济增长”这一经济增长目标的实现路径,并通过数值模拟与SVAR实证分析的结果对比,验证了金融摩擦对经济增长的影响。对经济增长目标的研究与通货膨胀不同,由于潜在产出不存在固定值,其与经济要素间的关联也会随时间而变化,经济增长不应该是结果指标,而应是过程指标。也就是说,从经济学意义上,经济增长目标不应仅关注稳定产出,也应关注经济增长速度。经济增长速度的提高依赖于创新效率的提升,而创新效率的高低又取决于金融摩擦。金融摩擦越大,企业R&D投资就越少,进而全要素生产率下降,经济增长放缓。因此,若想提高经济增速,价格型货币政策调控应聚焦于降低企业融资成本,提高创新效率。
任骄阳[5]（2021）在《海上风机负压桶-桩复合基础设计及承载力特性研究》文中指出在当今社会,清洁能源已经受到世界各国的高度重视。风能作为一种新型的清洁能源,正在被广泛的开发利用。海洋中的风能资源极其丰富且相对稳定,正推动着我国的风力发电事业由陆地向海上发展。由于海上风机所在海域的水深越来越大,风机结构传递至基础的荷载也随之增大,为了有效的控制基础的水平位移,通常采用加大基础尺寸的方法,使得常用的固定式海上风力机基础的制造和施工成本升高,施工难度加大。在分析目前各种海上风力机基础特点的基础上提出了负压桶-桩复合基础,综合了负压桶和桩的特点,另外可把负压桶作为桩基础的施工平台,降低施工成本。本文以5MW海上风机负压桶-桩复合基础结构为研究对象,对负压桶-桩复合基础的概念设计、详细设计以及基础水平承载力特性进行了研究,主要研究内容如下:（1）对负压桶-桩复合基础进行了概念设计,分析了其特有的结构形式、基础的施工流程以及负压桶-桩复合基础在水平承载性能上的优势。（2）给出了负压桶-桩复合基础在水平荷载作用下,基础周围土压力的分布形式。基于单桩基础与负压桶型基础水平承载力的理论分析方法,推导出了负压桶-桩复合基础的水平承载力计算公式。（3）基于结构设计参数,应用ABAQUS有限元计算软件对5MW海上风机负压桶-桩复合基础结构进行有限元分析,研究了负压桶-桩复合基础的水平承载力特性以及水平荷载作用下负压桶-桩复合基础周围土压力的分布形式,并验证了本文推导水平承载力计算公式的合理性。
邓会元[6]（2021）在《滨海吹填围垦区堆载作用下桩基承载特性研究》文中研究表明随着我国东部沿海地区经济建设的发展,土地资源紧张已成为制约城市发展的重要因素,为此,滩涂围垦拓展生存空间已成为当前解决土地紧缺问题的主要方式。考虑到滨海围垦区土质较差、软土层较厚,后期围垦填土易诱发土体不均匀沉降及水平侧向变形,造成临近桥梁及建筑物基础发生沉降、开裂、偏移等一系列岩土工程问题,严重影响桥梁等工程正常使用。然而,目前对围垦区桥梁及建筑物的桩基础受堆载影响的承载特性研究相当匮乏,缺乏系统的计算方法与设计理论,既有设计规范已难以对围垦区堆载影响下桩基础进行安全经济设计,这使得堆载作用下桩基础安全经济设计及防护成为制约滨海围垦工程顺利发展的重点难题。因此,迫切需要系统深入开展滨海吹填围垦区堆载作用对临近桩基的影响研究。本文主要由浙江省交通运输厅项目“软土地区吹填（开挖）对桥梁桩基的影响及处理措施研究”（编号:2014H10）、“深厚软基路段桥梁工程桩基长期沉降特性研究”（编号:8505001375）资助。本文以理论推导及试验研究为主,经过大量文献调研及归纳总结,系统地开展了滨海吹填围垦区堆载作用下桩基承载特性研究。本文所做主要工作及结论如下:（1）基于滨海软黏土固结排水蠕变试验,通过采用传统元件模型（Merchant模型和Burgers模型）、以及不同经验模型,描述了软黏土固结蠕变特性,揭示了软黏土应力-应变以及应变-时间变化规律;基于传统Merchant模型,引入Abel黏壶单元,采用Caputo型分数阶函数建立了分数阶Merchant蠕变模型。通过分数阶Merchant蠕变模型,预测了滨海软黏土蠕变应变-时间变化规律,发现分数阶模型比传统蠕变模型更适用于描述滨海软黏土蠕变特性;（2）基于Boussinesq附加应力计算理论,推导了矩形分布荷载以及条形分布荷载下堆载区域内和堆载区域外不同土体深度位置的竖向附加应力理论计算公式;基于Mesri蠕变模型和Boussinesq附加应力计算理论,提出了软黏土地基长期沉降计算方法,对现场局部堆载和路堤条形堆载下地基长期沉降进行了预测分析,论证了沉降计算方法的适用性;（3）基于三折线荷载传递模型,建立了单桩负摩阻力计算方法,推导了弹性、硬化、以及塑性等不同阶段的桩身沉降和轴力的解析解;基于太沙基一维固结理论、Mesri蠕变模型及双曲线模型,建立了考虑固结蠕变效应的桩基负摩阻力计算方法,通过迭代法求解了桩身轴力以及中性点位置。此外,基于建立的负摩阻力计算方法,研究了固结度、桩顶荷载、桩顶荷载和堆载施加次序、桩身刚度、蠕变参数等因素对桩基负摩阻力的影响,发现固结和蠕变沉降会降低桩基承载力、增加桩的沉降,揭示了填土固结场地桩基承载力弱化的病害机理;（4）基于温州围垦区单桩负摩阻力堆载试验,研究了桩身负摩阻力、桩土沉降以及中性点随时间变化规律,通过试验发现堆载后土体沉降、桩基沉降、下拉力随时间基本呈双曲线增加趋势,桩土沉降及下拉力在堆载后3个月左右趋于稳定,揭示了滨海围垦区桩基负摩阻力发挥机制及时间效应特性;（5）基于Boussinesq附加应力改进解,推导了矩形分布荷载、条形分布荷载、梯形条形分布荷载等不同地表荷载分布形式下水平附加应力计算公式及桩身被动荷载计算公式,并进一步推导了被动排桩剩余水平推力。通过考虑临界土压力长期演化及桩周软黏土模量长期蠕变衰减特性,结合非线性p-y曲线模型,基于压力法建立考虑时间效应的被动桩两阶段分析法,通过差分法对被动桩平衡微分方程进行求解;（6）基于温州及台州湾围垦区非对称堆载试验,研究了桩土变形、桩侧土抗力、桩身轴力以及桩身弯矩等参数随时间变化规律,探讨了被动桩开裂问题、被动桩负摩阻力问题、桩侧土绕流机理、桩体遮拦效应以及土拱效应机理,揭示了斜交非对称堆载下弯扭耦合变形机制以及被动桩长期变形病害机理。
赵俭斌,王一成,王启,席义博[7]（2021）在《海上风机单桩基础与锚索的应用研究》文中指出提出在海上风机的单桩基础上不同位置结合锚索,形成海上风机基础中的索塔结构。运用ABAQUS有限元模拟软件进行建模建立简化模型,上部风浪荷载与机箱叶片采用等效集中荷载（取极限值）,运用p-y曲线理论做出土弹簧,在不同桩长的情况下,泥面位移量、泥面转角、桩顶位移等方面对无拉索的海上单桩风机进行对比。结果表明:25m长度的桩长效果最优,并且泥面位移量、泥面转角、桩顶位移都有显着的优化。使得风机在基础位置削减桩长将减少用量节约成本,同时增添稳定性。
张润旭[8]（2020）在《高能气体冲击压裂煤系复合储层裂缝穿层扩展机理研究》文中指出针对目前广泛应用的水力压裂在岩性与结构复杂、黏土类矿物含量高、塑性强的煤系复合储层中遇到层界面时,裂缝易出现钝化、“T”型或“工”字型扩展等难穿层问题,提出了采用具有压力峰值高、压力传递速度快的高能气体冲击压裂方法进行穿层压裂的研究思路。重点采用理论分析与数值模拟相结合的方法,系统研究了煤系复合储层的地质条件、高能气体冲击参量及其对冲击压裂缝穿层扩展的影响规律与机理。研究成果将为煤系复合储层穿层压裂合层高效开采提供压裂方法和工程参数优选的理论依据。论文开展的主要工作与取得的主要结论如下:（1）建立了高能气体冲击压裂煤系复合储层的地质-工程模型。以鄂尔多斯盆地临兴区块含煤地层为研究背景,分析了该区块煤系气储层结构特征、力学特征、矿物成分和含气性以及高能气体冲击压裂的施工方案,构建了考虑煤层及其顶底岩性组合、煤岩层及层间界面物理力学性质和地应力等地质特征以及水平井布置、初始导向射孔位置、施爆位置和装药量等工程特征的高能气体冲击压裂煤系复合储层的地质-工程模型,为压裂缝穿层扩展数学模型与数值模拟的研究奠定了基础。（2）建立了高能气体冲击压裂煤系复合储层裂缝动态扩展的数学模型,并对该模型进行了求解。以火药燃烧学、流体力学、断裂力学理论为基础,结合火药几何燃烧、气体定常流动、裂缝稳定扩展等基本假设,分析了高能气体冲击压裂煤系复合储层时火药的燃烧过程、射孔孔眼处气体泄流过程、裂缝壁面气体非达西渗滤过程、裂缝起裂和穿层的临界条件,构建了由火药爆燃加载、缝内气体流动、缝壁气体滤失、裂缝扩展和裂缝穿层判别等子模型组成的高能气体冲击压裂缝动态扩展数学模型;以微元法为基础,将裂缝扩展的整个过程划分为若干步长,通过压力变量将每个步长中的各子模型耦合,以时间步长增量为主线变量完成微元间的迭代循环,实现了对高能气体冲击压裂缝穿层扩展数学模型的快速、准确求解。这一成果实现了对复合储层冲击压裂过程中任意时刻裂缝形态的定量描述与层间界面处裂缝是否穿层的判别,弥补了传统模型只能表征单一层裂缝扩展的缺陷。（3）揭示了地质条件与高能气体冲击参量对压裂缝穿层扩展的影响规律。在构建的煤系复合储层冲击压裂缝穿层扩展数学模型及其求解方法的基础上,以临兴区块9号煤层及其顶底板组成的煤-泥岩-砂岩复合储层的地质条件为背景,模拟分析了储层地质条件与高能气体冲击参量对压裂缝穿层扩展的影响规律。结果表明:冲击载荷一定时,裂缝更易由高剪切模量、低泊松比、高密度的储层穿层进入低剪切模量、高泊松比、低密度的储层,界面倾角越小、界面粘结强度越大越有利于裂缝穿层;特定地质条件下,冲击载荷的加载速率越大越有利于裂缝穿层。层间弹性模量差增大时,高能气体冲击压裂缝的穿层高度、宽度与体积均呈线性规律增大;层间泊松比差增大时,高能气体冲击压裂缝的穿层高度与宽度呈负指数规律降低,裂缝体积呈线性规律减小;冲击载荷加载速率升高时,复合储层中压裂缝的穿层高度、宽度、体积均呈指数规律增加;冲击载荷压力峰值增加时,复合储层中压裂缝的穿层高度、宽度呈线性规律增大,压裂缝的体积呈指数规律增大。（4）揭示了高能气体冲击压裂缝穿层扩展的能量机制。在定性分析裂缝尖端能量传递规律的基础上,采用ABAQUS模拟软件,以临兴区块泥-砂岩复合储层为背景,选用指数型粘聚本构模型与Newmark-β显示动态时间积分方案模拟了不同加载速率下裂缝遇到界面时其尖端能量释放率的变化规律,揭示了压裂缝穿层扩展的能量机制。结果表明:裂缝遇到层间界面后,穿层方向与沿界面方向缝尖能量释放率的增速比随缝内载荷加载速率的升高呈对数规律增大,说明相较于沿界面方向,高加载速率更有利于穿层方向缝尖能量释放率的增长;裂缝到达复合储层界面时的扩展行为,取决于此时穿层方向与沿界面方向缝尖能量释放率谁先达到各自的临界值,加载速率越快穿层方向缝尖能量释放率的增速相应越快,穿层方向缝尖能量释放率越易率先达到临界值,裂缝越易穿层扩展;高能气体冲击压裂时裂缝内载荷的加载速率相较于水力压裂高5～6个数量级,裂缝尖端的能量更多的向穿层方向传递和集聚,这是相同地质条件下水力裂缝易沿界面扩展而高能气体冲击压裂缝穿层扩展的原因。（5）对煤系复合储层高能气体冲击压裂的最佳起裂层位进行了优选。以临兴区块9号煤及其顶底板组成的煤-泥岩-砂岩复合储层的地质条件为背景,对不同起裂层位下压裂缝的穿层扩展高度进行了模拟计算;以压裂缝穿层扩展高度为评价指标,优选了该复合储层高能气体冲击压裂的最佳起裂层位。结果显示:在9号煤及其顶底板组成的煤-泥岩-砂岩复合储层中,顶板砂岩层厚度1/4处起裂时压裂缝的穿层扩展高度最大,为13.5 m,是该复合储层高能气体冲击压裂的最佳起裂层位。
任玉向[9]（2020）在《软土地区基坑开挖对邻近建筑基础的影响分析》文中进行了进一步梳理当前,各城市在开发建设过程中,不可避免的存在基坑开挖问题。特别在软土地区,基坑开挖会导致土体卸荷,倘若周边存在建筑桩基基础,将会引起桩周土体变化,使桩基产生附加挠度和弯矩,从而由于承载力不足导致上部结构破坏,甚至危害人们生命财产安全。本文采用文献调研、理论分析、现场实测、数值模拟的方法,对软土地区基坑开挖卸荷对邻近建筑基础的影响进行了系统探究。主要获得了以下结果:（1）基坑开挖卸荷对邻近建筑桩基的影响是一个典型的被动桩问题。水平荷载下桩基的破坏模式根据桩身材料、几何尺寸,约束条件,桩周土性质等各异。系统总结了基坑开挖问题的理论分析法、数值分析法的优缺点。理论分析法中,复合地基反力法（p-y曲线法）是当前最有效的桩基水平非线性变形分析方法,数值分析法中基于有限元原理的ABAQUS、Plaxis软件对基坑开挖工程具有较强的适用性。（2）基于ABAQUS软件对不同工况下的基坑开挖对邻近建筑基础影响进行了数值模拟研究,研究结果表明随着桩基距基坑边缘越来越远,桩基的水平位移和桩身弯矩也越来越小,可以将L/H=2作为基坑开挖对桩基的影响界限。随着基坑开挖深度逐渐增大,桩基水平位移和桩身弯矩也逐渐增大邻近桩基的水平位移最大值约为开挖深度的0.1%～0.5%;桩基刚度的变化对桩身弯矩影响较大,而对水平位移影响较小。当桩长小于基坑的开挖深度时,其水平最大位移处出现在桩底。而随着桩长增大至与基坑开挖深度相同时,桩头处的水平位移增大,桩底水平位移减小,最大位移出现在桩头;设置内支撑可降低了基坑开挖对邻近桩基的影响;支护结构自身刚度增大时,可有效控制坑外土体变形,对邻近桩基能起到较好的保护作用。（3）结合慈溪市某房地产开发项目基坑工程实例,提出了相应的基坑支护方案,基于m法利用理正软件对其稳定性进行了验算。对基坑引起的周边建筑物、构筑物、桩基进行了实时监测,监测结果表明基坑坡顶水平位移、竖向位移随开挖时间的变化曲线均呈现阶梯状,其发展规律及拐点位置与基坑开挖进度相对应。基坑开挖引起的道路竖向位移、建筑物角点、地下水位变化较小,均未超过报警值。对比了邻近桩基水平位移的现场实测与数值模拟结果,由于上部结构的嵌固作用,数值模拟计算得到的水平位移最大值位于桩顶,而现场实测的水平位移最大值位于地面下约2m处;数值分析中忽略了桩间土体的扰流对桩基产生的影响,导致模拟值略低于实测值。（4）基于基坑变形的控制标准,提出了对基坑的变形控制分为主动控制和被动控制方法。主动控制包括优化基坑支护方案、坑内被动区地基加固;被动控制主要是对坑外土体加固或坑外设置隔离桩墙。给出了基坑开挖卸荷对邻近建筑基础的保护建议。可在基坑开挖前对邻近保护对象进行主动加固来增强对象结构的刚度和抗变形能力,也可结合基坑的开挖进行信息化跟踪监测,实时调整支护措施和施工措施。
王安辉[10]（2020）在《软弱地层中劲芯复合桩的水平承载性状与抗震性能研究》文中研究表明由于水平荷载和地震液化引起的桩基侧移过大或桩身结构强度破坏等工程事故屡见不鲜,有效提升软弱地层中桩基础的水平承载力与抗震性能是岩土工程中亟需解决的挑战,也是桩基工程研究的热点和难点问题。劲芯复合桩（简称复合桩）是将水泥土搅拌桩（或高压旋喷桩）与高强度的预制混凝土管桩联合形成的一种复合材料新桩型。工程实践表明预制混凝土管桩周围的水泥土可显着提高其竖向承载力,但国内外对劲芯复合桩的水平承载性状与抗震性能的研究尚处于探索阶段,已有成果难以指导工程实践。本文采用现场试验、室内模型试验、数值模拟和理论分析相结合的方法,对软土地基中劲芯复合桩的水平承载性能及可液化土层中劲芯复合桩的抗震性能开展系统研究,研究成果可为软弱地层中劲芯复合桩的水平承载力与抗震设计计算方法提供理论依据。论文的主要研究内容和成果如下:（1）通过3个不同场地桩基水平承载力现场试验,评价了软土地基中水泥土桩加固对预制混凝土管桩水平承载性能的提升效果。6根劲芯复合桩和3根PHC管桩的测试结果表明,采用水泥土桩加固桩周软土能有效提高PHC管桩的水平临界荷载及水平极限承载力,并可明显降低PHC管桩的桩身位移与弯矩。水泥土桩桩径与混凝土芯桩桩径之比为1.5～2.5的劲芯复合桩,其水平临界荷载比未加固的PHC管桩增大33%～50%,相同荷载作用下的桩头水平位移比未加固的PHC管桩减少40%～70%。增加水泥土桩桩径和混凝土芯桩桩径均可提高劲芯复合桩的水平承载能力。（2）水泥土加固提高桩侧土抗力和降低或延缓混凝土芯桩的受拉损伤是水泥土桩提升预制混凝土管桩水平承载性能的内在机理。水平受荷复合桩中混凝土芯桩、水泥土与桩周软土协同工作,共同抵抗水平荷载;水泥土加固不仅可大幅提高桩侧土抗力进而限制桩身变形的发展,而且可降低或延缓混凝土芯桩的受拉损伤,进而提高复合桩的水平承载性能。揭示了水泥土桩参数对复合桩水平承载性状的影响规律,增大水泥土桩桩径和提高水泥土强度均可提高复合桩的初始刚度和极限土抗力,但存在临界水泥土强度;水泥土桩桩长在10倍的芯桩桩径范围内,水泥土加固可有效提高复合桩的水平承载力。（3）考虑混凝土芯桩桩周水泥土和软黏土的土抗力分担及混凝土芯桩的非线性,提出了软土地基中劲芯复合桩水平承载力p-y曲线计算方法。将水泥土视为硬黏土,结合现有软黏土和硬黏土地基中桩基的p-y曲线模型,考虑水平荷载作用下桩周水泥土和软黏土的土抗力分担比例,并引入混凝土芯桩的弯矩–曲率关系考虑芯桩的非线性,构建了软土地基中劲芯复合桩水平承载特性p-y曲线模型。工程实例现场实测结果验证了该模型理论计算的合理性。采用本文提出的p-y曲线模型分析了水泥土桩桩径、桩长和强度、混凝土芯桩弹性模量及桩头约束条件等对复合桩水平受荷性状的影响规律。（4）水泥土加固能够有效提升可液化地基中预制混凝土管桩的抗震性能,其内在机理是水泥土提高桩身约束效应和降低桩周土体循环剪应变。在地震作用下,水泥土桩加固可有效限制群桩基础周围土层中超孔隙水压力的发展,进而限制了因地震液化导致的土体刚度退化及场地基本周期的增加。复合桩工况中上部结构侧向位移和筏板沉降比未加固的预制管桩工况均大幅减少,水泥土桩加固深度越大则减少幅度越明显。桩周水泥土可有效限制其加固深度范围内的桩身截面弯矩的增长,可使桩身最大弯矩减少达70%,但不同水泥土加固深度下桩身出现动弯矩峰值的位置不同。（5）明确了水泥土桩设计参数（桩径、桩长和模量）、砂土相对密实度及震动强度等因素对砂土-复合桩-上部结构地震响应的影响规律,定量评价了复合桩场地的抗液化性能与复合桩的弯曲失效特征,进而提出了可液化场地中劲芯复合桩的抗震设计要点。增大水泥土桩桩径可大幅提高复合桩的抗震性能;当水泥土剪切模量与砂土剪切模量之比小于45时,增大水泥土剪切模量可有效提高复合桩的抗震性能;当液化土层较薄时,水泥土桩长度应穿过可液化土层,而在深厚液化土层地区,水泥土桩长度应不小于10 m;桩基在水泥土与可液化砂土交界处会产生较大的弯矩响应,该部位应采取必要的抗震构造措施。（6）揭示了桩筏连接形式对可液化土层中劲芯复合桩地震响应及抗震性能的影响规律和机理。相比连接式桩筏（CPR）基础,采用非连接式桩筏（DPR）基础可降低地基土体的液化趋势,进而限制土体因液化产生的刚度衰减;中粗砂垫层的隔震效应使得DPR工况中地基土体和上部结构的加速度反应均低于CPR工况;DPR基础的整体性和刚度相对较差,导致地震作用下DPR工况中上部结构侧向位移和筏板沉降均较CPR工况增大50%以上;CPR工况中复合桩的最大弯矩出现在桩头,而DPR工况中桩身最大弯矩出现在距桩头1/3～1/2桩长处,但DPR工况中桩身弯矩峰值较CPR工况减少近50%。
二、计算粘性土p-y曲线的方法（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、计算粘性土p-y曲线的方法（论文提纲范文）
（1）超深粘性土桩侧摩阻力特性研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 桩侧摩阻力的理论研究 |
| 1.2.1 国外理论研究 |
| 1.2.2 国内理论研究 |
| 1.3 桩侧摩阻力的试验研究 |
| 1.3.1 静载荷实验 |
| 1.3.2 模型试验 |
| 1.4 桩侧摩阻力的数值模拟研究 |
| 1.4.1 有限元方法 |
| 1.4.2 有限差分方法 |
| 1.5 本文研究的主要内容 |
| 第二章 超深粘性土桩侧摩阻力理论分析 |
| 2.1 桩的工程特性 |
| 2.1.1 桩的特点 |
| 2.1.2 桩的作用 |
| 2.1.3 桩的分类 |
| 2.2 粘性土工程特性 |
| 2.3 桩侧摩阻力工程特性 |
| 2.3.1 桩侧摩阻力的作用机理 |
| 2.3.2 桩侧摩阻力的影响因素 |
| 2.3.3 桩侧摩阻力的计算方法 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 超深粘性土桩侧摩阻力试验分析 |
| 3.1 工程概况 |
| 3.1.1 地质条件 |
| 3.1.2 地下水作用 |
| 3.2 试验设计及检测 |
| 3.2.1 单桩竖向抗压承载力检测 |
| 3.2.2 桩身完整性检测 |
| 3.3 试验资料处理 |
| 3.3.1 单桩竖向抗压承载力特征值的确定 |
| 3.3.2 低应变法桩身完整性分析 |
| 3.4 试验结果分析 |
| 3.4.1 单桩竖向抗压承载力检测结果 |
| 3.4.2 桩身完整性检测结果 |
| 3.4.3 桩侧摩阻力的计算 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 超深粘性土桩侧摩阻力数值模拟分析 |
| 4.1 数值模拟软件概述 |
| 4.2 FLAC3D计算方法 |
| 4.2.1 有限差分法 |
| 4.2.2 计算特点 |
| 4.2.3 FLAC3D计算流程 |
| 4.3 模型的分析应用 |
| 4.3.1 模型类别分析 |
| 4.3.2 模型的优势 |
| 4.3.3 模拟过程 |
| 4.4 模型的建立 |
| 4.5 单桩的数值模拟 |
| 4.5.1 不同长径比 |
| 4.5.2 不同持力层深度 |
| 4.6 群桩的数值模拟 |
| 4.6.1 不同桩长 |
| 4.6.2 不同桩距 |
| 4.6.3 不同承台宽度 |
| 4.7 本章小结 |
| 第五章 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 在学期间的研究成果 |
| 致谢 |
（2）中美高桩码头结构抗震设计和岸坡稳定性分析方法对比（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 国内外港口及其他结构抗震设计方法的演变和现状 |
| 1.2.1 国内港口及其他结构抗震设计方法的发展 |
| 1.2.2 国外港口工程抗震设计方法的发展 |
| 1.3 本文主要研究内容 |
| 2 中美高桩码头抗震设计规范条文对比 |
| 2.1 概述 |
| 2.2 抗震设防分类、设防水准和设防目标 |
| 2.2.1 中国规范 |
| 2.2.2 美国规范 |
| 2.2.3 对比分析 |
| 2.3 抗震设计方法 |
| 2.3.1 中国规范 |
| 2.3.2 美国规范 |
| 2.3.3 对比分析 |
| 2.4 场地分类方法 |
| 2.4.1 中国规范 |
| 2.4.2 美国规范 |
| 2.4.3 对比分析 |
| 2.5 地震动参数 |
| 2.5.1 中国规范 |
| 2.5.2 美国规范 |
| 2.5.3 对比分析 |
| 2.6 地震作用和作用效应 |
| 2.6.1 中国规范 |
| 2.6.2 美国规范 |
| 2.6.3 对比分析 |
| 2.7 截面承载力和位移验算 |
| 2.7.1 中国规范 |
| 2.7.2 美国规范 |
| 2.7.3 对比分析 |
| 2.8 场地液化判别 |
| 2.8.1 中国规范 |
| 2.8.2 美国规范 |
| 2.8.3 对比分析 |
| 2.9 岸坡变形和稳定性验算 |
| 2.9.1 中国规范 |
| 2.9.2 美国规范 |
| 2.9.3 对比分析 |
| 2.10 抗震构造的措施 |
| 2.10.1 中国规范 |
| 2.10.2 美国规范 |
| 2.10.3 对比分析 |
| 2.11 本章小结 |
| 3 中美高桩码头结构抗震设计对比实例 |
| 3.1 概述 |
| 3.2 工程概况 |
| 3.3 按照中国规范设计 |
| 3.3.1 桩的计算长度 |
| 3.3.2 水平地震惯性力 |
| 3.3.3 结构内力 |
| 3.3.4 截面承载力验算 |
| 3.4 按照美国规范验算 |
| 3.4.1 设计地震动 |
| 3.4.2 材料性能 |
| 3.4.3 结构模型 |
| 3.4.4 码头荷载-变形曲线 |
| 3.4.5 桩的变形能力 |
| 3.4.6 桩的位移计算 |
| 3.4.7 桩的受剪承载力验算 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 中美高桩码头场地液化判别和岸坡稳定性分析实例 |
| 4.1 概述 |
| 4.2 按照中国规范设计 |
| 4.2.1 液化判别 |
| 4.2.2 岸坡稳定性 |
| 4.3 按照美国规范验算 |
| 4.3.1 液化判别 |
| 4.3.2 地震引起的地基沉降 |
| 4.3.3 岸坡稳定性 |
| 4.3.4 岸坡地基侧向变形 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表学术论文情况 |
| 致谢 |
（3）中风化花岗岩力学特性及海上风机大型单桩基础承载失效机理研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACTS |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.1.1 研究背景 |
| 1.1.2 研究意义 |
| 1.2 国内外研究进展 |
| 1.2.1 风化花岗岩岩石力学特性研究进展 |
| 1.2.2 海上风机基础承载特性研究进展 |
| 1.2.3 现有研究不足 |
| 1.3 本文主要研究内容及章节安排 |
| 1.3.1 课题提出 |
| 1.3.2 主要研究内容 |
| 1.3.3 技术路线 |
| 第二章 风化花岗岩岩石力学特性室内试验 |
| 2.1 试验试样 |
| 2.1.1 取样地点 |
| 2.1.2 试样运输 |
| 2.1.3 试样分类 |
| 2.2 试验仪器及操作过程 |
| 2.2.1 GDS应力路径式三轴试验系统 |
| 2.2.2 MTS815全数字型液压伺服岩石三轴试验机 |
| 2.2.3 试验工况设计 |
| 2.3 试验结果分析 |
| 2.3.1 各风化程度花岗岩应力应变特性分析 |
| 2.3.2 中风化岩石单轴压缩试验应力应变特性 |
| 2.3.3 中风化岩石预加应变条件下应力应变特性及对比分析 |
| 2.3.4 中风化岩石预加应变条件下岩石平均弹性模量变化 |
| 2.3.5 强度参数结果及中风化岩石施加预应变条件下强度参数分析 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 单向荷载下大型单桩基础承载分析 |
| 3.1 数值计算模拟分析方法 |
| 3.1.1 数值计算理论 |
| 3.1.2 ABAQUS数值模拟软件介绍 |
| 3.1.3 本文数值模拟思路 |
| 3.2 单向水平荷载下大型单桩基础承载失效数值分析 |
| 3.2.1 不同桩径大型单桩基础承载性能分析 |
| 3.2.2 不同桩径大型单桩基础承载失效分析 |
| 3.2.3 大型单桩基础土体变参数承载失效模拟结果分析 |
| 3.2.4 水平荷载作用下大型单桩基础p-y曲线 |
| 3.3 单向竖直荷载下大型单桩基础承载失效分析 |
| 3.4 单向弯矩作用下大型单桩基础承载失效分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 复杂荷载下大型单桩基础承载分析 |
| 4.1 V-H荷载空间下大型单桩基础承载失效分析 |
| 4.2 V-M荷载空间下大型单桩基础承载失效分析 |
| 4.3 H-M荷载间下大型单桩基础承载失效分析 |
| 4.4 V-H-M荷载空间下大型单桩基础承载失效分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 附录 |
| 致谢 |
| 学位论文评阅及答辩情况表 |
（4）我国价格型货币政策的传导机制分析与目标体系拓展（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 选题背景与研究意义 |
| 1.1.1 货币政策中介目标的转型 |
| 1.1.2 国内外冲击下的价格型货币政策传导机制 |
| 1.1.3 价格型货币政策最终目标的测度 |
| 1.2 价格型货币政策研究的理论基础 |
| 1.2.1 货币超发的理论争鸣 |
| 1.2.2 货币政策中介目标的转型 |
| 1.2.3 价格型货币政策的最终目标分析 |
| 1.2.4 价格型货币政策的传导机制研究 |
| 1.3 论文结构与主要内容 |
| 1.3.1 论文结构 |
| 1.3.2 论文内容 |
| 1.4 论文研究方法与主要创新 |
| 1.4.1 论文研究方法 |
| 1.4.2 论文主要创新 |
| 第2章 价格型货币政策的分段调控 |
| 2.1 相关理论及文献综述 |
| 2.1.1 价格型货币政策的调控目标梳理 |
| 2.1.2 价格型货币政策的规则特征分析 |
| 2.2 价格型货币政策目标体系与调控规则的理论推演 |
| 2.2.1 约束条件 |
| 2.2.2 福利损失函数 |
| 2.2.3 最优货币政策反应方程 |
| 2.3 价格型货币政策的区制转移特征研究 |
| 2.3.1 价格型货币政策简化方程 |
| 2.3.2 马尔科夫区制转移方法介绍 |
| 2.3.3 区制转移的实证结果分析 |
| 2.3.4 稳健性检验 |
| 2.4 价格型货币政策的非对称性特征分析 |
| 2.4.1 非稳定区制下的非对称特征分析 |
| 2.4.2 稳定区制下的非对称特征分析 |
| 2.5 价格型货币政策规则的福利损失对比 |
| 2.5.1 稳定与非稳定区制的福利损失对比 |
| 2.5.2 严格利率规则反应方程估计 |
| 2.5.3 分段与严格利率规则的福利损失对比 |
| 2.6 本章小结 |
| 第3章 房地产价格波动与价格型货币政策调控 |
| 3.1 相关理论与文献综述 |
| 3.1.1 传导机制的理论文献梳理 |
| 3.1.2 传导机制的实证文献概述 |
| 3.2 房地产价格与价格型货币政策关联机制的理论模型构建 |
| 3.3 DSGE模型的参数校准及数值模拟 |
| 3.3.1 参数校准 |
| 3.3.2 开启与关闭抵押品渠道的数值模拟 |
| 3.4 房地产价格与实体经济关联机制的时变特征分析 |
| 3.4.1 房地产价格与产出间的动态关联机制检验 |
| 3.4.2 房地产价格与通胀间的动态关联机制检验 |
| 3.4.3 房地产价格传导渠道的断点检验 |
| 3.5 房地产价格影响利率调控效果的渠道分析 |
| 3.5.1 房地产价格对利率调控效果影响的脉冲分析 |
| 3.5.2 稳健性检验 |
| 3.6 房地产价格、实体经济与价格型货币政策间的关联机制 |
| 3.7 本章小结 |
| 第4章 资本账户开放度、汇率制度与价格型货币政策有效性 |
| 4.1 相关理论与文献综述 |
| 4.2 二元悖论理论模型构建 |
| 4.3 资本账户开放度指标构建 |
| 4.4 二元悖论模型的实证检验 |
| 4.4.1 回归方程说明 |
| 4.4.2 包含交互项的参数估计 |
| 4.4.3 引入“全球避险情绪”的参数估计 |
| 4.5 稳健性检验 |
| 4.5.1 针对“产出内生性”的稳健性检验 |
| 4.5.2 针对“资本帐户开放度测算方式”的稳健性检验 |
| 4.6 本章小结 |
| 第5章 美国货币政策与我国价格型货币政策的关联机制研究 |
| 5.1 相关理论与文献综述 |
| 5.1.1 国际资本流动渠道研究 |
| 5.1.2 汇率渠道研究 |
| 5.2 蒙代尔—弗莱明理论分析框架 |
| 5.3 SVAR模型构建与计量处理 |
| 5.3.1 SVAR模型的构建 |
| 5.3.2 单位根检验与滞后期选取 |
| 5.4 美国货币政策冲击对我国价格型货币政策的影响 |
| 5.4.1 美国货币政策冲击对我国价格型货币政策独立性的影响 |
| 5.4.2 美国货币政策冲击对我国价格型货币政策有效性的影响 |
| 5.5 本章小结 |
| 第6章 福利损失视角下的核心通胀目标构建 |
| 6.1 相关理论与文献综述 |
| 6.2 八部门异质性价格扭曲理论模型的构建 |
| 6.2.1 个体的生产与消费 |
| 6.2.2 消费和价格指数 |
| 6.2.3 模型的一阶方程与对数线性化 |
| 6.2.4 社会总福利损失函数构建 |
| 6.3 异质性价格粘性与劳动收入份额的测算 |
| 6.3.1 价格粘性测算 |
| 6.3.2 劳动的收入份额测算 |
| 6.4 不同异质性特征下核心通货膨胀指标的估计 |
| 6.4.1 参数校准 |
| 6.4.2 多种异质性模型的实证结果分析与对比 |
| 6.5 本章小结 |
| 第7章 基于创新效率的经济增长目标调控机制 |
| 7.1 相关理论与文献综述 |
| 7.1.1 技术创新与经济增长的关联机制研究 |
| 7.1.2 金融摩擦与技术创新的关联机制研究 |
| 7.1.3 金融摩擦与价格型货币政策间的关联机制研究 |
| 7.2 经济增长目标调控的理论模型构建 |
| 7.3 DSGE模型的数值模拟和SVAR模型的实证结果对比 |
| 7.3.1 DSGE模型的参数校准 |
| 7.3.2 DSGE模型的数值模拟结果分析 |
| 7.3.3 SVAR模型的实证结果分析 |
| 7.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间发表的学术论文及参与的科研项目 |
| 致谢 |
（5）海上风机负压桶-桩复合基础设计及承载力特性研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 负压桶-桩复合基础承载力特性研究现状 |
| 1.2.1 单桩基础承载力特性研究现状 |
| 1.2.2 负压桶型基础承载力特性研究现状 |
| 1.3 本文的主要研究内容 |
| 2 负压桶-桩复合基础承载力特性理论分析 |
| 2.1 海上风机负压桶-桩复合基础 |
| 2.1.1 负压桶-桩复合基础概念设计 |
| 2.1.2 负压桶-桩复合基础的施工流程 |
| 2.1.3 负压桶-桩复合基础的承载优势 |
| 2.2 单桩基础承载力特性理论分析 |
| 2.2.1 单桩基础竖向承载力特性理论分析 |
| 2.2.2 单桩基础水平承载力特性理论分析 |
| 2.3 负压桶型基础承载力特性理论分析 |
| 2.3.1 负压桶型基础竖向承载力特性理论分析 |
| 2.3.2 负压桶型基础水平承载力特性理论分析 |
| 2.4 负压桶-桩复合基础承载力理论计算公式推导 |
| 2.4.1 负压桶-桩复合基础竖向承载力理论计算公式推导 |
| 2.4.2 负压桶-桩复合基础水平承载力理论计算公式推导 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 5MW海上风机负压桶-桩复合基础结构设计 |
| 3.1 工程实例概况 |
| 3.1.1 工程地质条件 |
| 3.1.2 海洋环境要素参数 |
| 3.1.3 风机参数 |
| 3.1.4 塔筒参数 |
| 3.2 风浪环境荷载计算 |
| 3.2.1 海上风机风荷载计算 |
| 3.2.1.1 风机顶端风荷载计算 |
| 3.2.1.2 风机塔筒风荷载计算 |
| 3.2.2 基础波浪荷载计算 |
| 3.3 负压桶-桩复合基础结构设计 |
| 3.4 5MW海上风机负压桶-桩复合基础结构承载力校核 |
| 3.4.1 负压桶-桩复合基础竖向承载力校核 |
| 3.4.2 负压桶-桩复合基础水平承载力校核 |
| 3.4.3 结构稳定性与强度校核 |
| 3.5 海上风机负压桶-桩复合基础经济性分析 |
| 3.6 本章小结 |
| 4 5MW海上风机负压桶-桩复合基础有限元分析 |
| 4.1 有限元软件选用 |
| 4.2 土体的本构模型 |
| 4.2.1 Mohr-Coulomb土体本构模型基本原理 |
| 4.2.2 Mohr-Coulomb模型的操作方法 |
| 4.3 5MW海上风机负压桶-桩复合基础有限元模型 |
| 4.3.1 模型创建与材料属性 |
| 4.3.2 模型网格划分与接触属性设置 |
| 4.3.3 土体边界条件设置 |
| 4.3.4 模型荷载的计算和施加 |
| 4.4 5MW海上风机负压桶-桩复合基础结构模态分析 |
| 4.5 有限元计算结果分析 |
| 4.5.1 负压桶-桩复合基础的变形形式 |
| 4.5.2 负压桶-桩复合基础周围土压力的分布 |
| 4.5.3 风机顶端最大水平位移与结构最大应力 |
| 4.6 本章小结 |
| 5 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表学术论文情况 |
| 致谢 |
（6）滨海吹填围垦区堆载作用下桩基承载特性研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 研究背景及研究意义 |
| 1.2.1 吹填围垦工程特性 |
| 1.2.2 滨海围垦滩涂现状 |
| 1.2.3 堆载引起桩基工程危害问题 |
| 1.2.4 研究意义 |
| 1.3 国内外研究现状 |
| 1.3.1 堆载下软黏土变形特性研究现状 |
| 1.3.2 对称堆载下桩基负摩阻力研究现状 |
| 1.3.3 非对称堆载作用下被动桩研究现状 |
| 1.4 堆载对桩基影响现状分析评价 |
| 1.5 主要研究内容及技术路线 |
| 第二章 滨海软黏土蠕变特性及沉降规律 |
| 2.1 滨海典型软黏土固结蠕变特性试验研究 |
| 2.1.1 温州地区典型软黏土固结蠕变特性试验分析 |
| 2.1.2 杭州湾滩涂区典型黏性土固结蠕变特性试验分析 |
| 2.2 软黏土蠕变模型及参数辨识 |
| 2.2.1 经典元件模型 |
| 2.2.2 经验模型 |
| 2.2.3 分数阶蠕变模型 |
| 2.2.4 流变模型对比分析 |
| 2.3 堆载作用下基于Mesri蠕变模型土体沉降预测方法 |
| 2.3.1 堆载作用下附加应力计算 |
| 2.3.2 基于Mesri蠕变模型地基沉降计算方法 |
| 2.3.3 局部堆载沉降预测实例分析 |
| 2.3.4 条形路堤堆载沉降预测实例分析 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 对称堆载下桩-土相互作用机理及现场试验 |
| 3.1 对称堆载下桩基负摩阻力产生机理 |
| 3.2 土体竖向位移作用下桩-土极限负摩阻力计算方法 |
| 3.3 堆载作用下负摩阻力影响深度研究 |
| 3.3.1 常用计算方法 |
| 3.3.2 附加应力估算法 |
| 3.3.3 工程实例分析 |
| 3.4 基于三折线荷载传递函数的负摩阻力解析解 |
| 3.4.1 桩周土和桩端土处于弹性阶段 |
| 3.4.2 桩周土部分进入硬化阶段和桩端土处于弹性阶段 |
| 3.4.3 桩周和桩端分别处于部分塑性阶段和弹性阶段 |
| 3.4.4 桩周土部分进入塑性阶段和桩端土处于塑性硬化阶段 |
| 3.4.5 桩周和桩端处于塑性硬化阶段 |
| 3.4.6 桩周土进入完全塑性阶段和桩端土进入塑性硬化阶段 |
| 3.4.7 工程算例分析 |
| 3.5 基于位移控制双曲线荷载传递函数的负摩阻力数值解 |
| 3.5.1 土体固结沉降计算方法 |
| 3.5.2 桩侧摩阻力双曲线传递模型 |
| 3.5.3 桩端阻力传递模型 |
| 3.5.4 计算模型的求解 |
| 3.5.5 算例分析 |
| 3.6 基于Mesri蠕变模型桩基负摩阻力数值解 |
| 3.6.1 任意时刻土体沉降计算方法 |
| 3.6.2 考虑蠕变效应桩基负摩阻力计算模型分析 |
| 3.7 对称堆载下单桩负摩阻力现场试验及分析 |
| 3.7.1 试验概述及土层参数 |
| 3.7.2 静载试验结果分析 |
| 3.7.3 对称堆载下单桩负摩阻力发展机理现场试验分析 |
| 3.8 考虑固结及蠕变效应桩基负摩阻力计算分析 |
| 3.8.1 不同附加应力比影响深度计算分析 |
| 3.8.2 实测结果对比分析 |
| 3.8.3 不同固结度影响分析 |
| 3.8.4 不同桩顶荷载影响分析 |
| 3.8.5 桩顶荷载和堆载施加次序影响分析 |
| 3.8.6 桩身刚度影响分析 |
| 3.8.7 堆载尺寸影响分析 |
| 3.8.8 蠕变参数影响分析 |
| 3.9 本章小结 |
| 第四章 非对称堆载下桩-土相互作用机理及现场试验 |
| 4.1 基于土压力法被动桩两阶段分析 |
| 4.1.1 基于土压力法被动桩计算模型 |
| 4.1.2 被动桩桩侧土压力分布模式 |
| 4.1.3 堆载下水平附加应力计算方法 |
| 4.1.4 土体侧向位移作用下桩-土极限抗力计算方法 |
| 4.1.5 考虑时间效应水平附加应力计算方法 |
| 4.1.6 被动桩主动侧桩土相互作用计算模型 |
| 4.1.7 土压力法被动桩桩身响应求解 |
| 4.1.8 算例分析 |
| 4.2 非对称堆载作用下被动桩安全距离研究 |
| 4.2.1 堆载下影响距离范围分析 |
| 4.2.2 基于变形安全控制影响距离 |
| 4.3 非对称堆载对临近单桩影响现场试验 |
| 4.3.1 试验方案及监测元件布置 |
| 4.3.2 桩身和土体侧向变形实测结果分析 |
| 4.3.3 桩侧土压力实测结果分析 |
| 4.3.4 桩身应力实测结果分析 |
| 4.4 非对称堆载对临近排桩影响现场试验 |
| 4.4.1 试验概述及土层参数 |
| 4.4.2 静载试验结果分析 |
| 4.4.3 非对称堆载试验结果分析 |
| 4.4.4 侧向堆载下被动排桩桩身被动荷载影响因素分析 |
| 4.4.5 侧向堆载下被动桩负摩阻力影响分析 |
| 4.5 考虑时间效应非对称堆载对临近被动桩影响理论分析 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 总结与展望 |
| 5.1 总结 |
| 5.2 本文主要创新性成果 |
| 5.3 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 作者简介 |
（8）高能气体冲击压裂煤系复合储层裂缝穿层扩展机理研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景与意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 煤系气成藏机理、储层类型、赋存机理与赋存模式 |
| 1.2.2 煤系储层增透改造的技术与理论 |
| 1.2.3 影响裂缝穿层扩展的因素 |
| 1.2.4 裂缝穿层的判别 |
| 1.2.5 裂缝穿层扩展的控制方法 |
| 1.2.6 高能气体压裂技术与理论 |
| 1.2.7 最佳起裂层位的优选方法 |
| 1.3 存在的问题与发展趋势分析 |
| 1.4 研究内容、方法及技术路线 |
| 1.4.1 研究内容 |
| 1.4.2 研究方法 |
| 1.4.3 技术路线 |
| 第2章 煤系复合储层高能气体冲击压裂的地质-工程模型 |
| 2.1 鄂尔多斯盆地临兴区块含煤地层 |
| 2.2 鄂尔多斯盆地临兴区块煤系气储层及其物性特征 |
| 2.2.1 煤系气储层 |
| 2.2.2 储层矿物成分 |
| 2.2.3 储层的含气性 |
| 2.2.4 储层力学特性 |
| 2.3 高能气体冲击压裂的施工方案 |
| 2.4 高能气体冲击压裂复合储层的地质-工程模型 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 煤系复合储层高能气体冲击压裂缝动态扩展数学模型及其求解 |
| 3.1 基本假设 |
| 3.2 火药爆燃加载模型 |
| 3.2.1 火药爆燃阶段 |
| 3.2.2 散热泄压阶段 |
| 3.3 缝内气体流动模型 |
| 3.3.1 气体泄流模型 |
| 3.3.2 缝内压力分布模型 |
| 3.4 裂缝壁面气体滤失模型 |
| 3.5 裂缝扩展模型 |
| 3.5.1 裂缝起裂与止裂的判别模型 |
| 3.5.2 裂缝形态计算模型 |
| 3.6 裂缝穿层判别模型 |
| 3.6.1 穿层方向缝尖能量释放率的计算模型 |
| 3.6.2 沿界面方向缝尖能量释放率的计算模型 |
| 3.6.3 裂缝穿层的判别准则 |
| 3.7 模型求解 |
| 3.7.1 火药爆燃加载子模型求解 |
| 3.7.2 裂缝扩展子模型求解 |
| 3.7.3 子模型间的耦合迭代 |
| 3.8 本章小结 |
| 第4章 煤系复合储层高能气体冲击压裂缝扩展演化规律的数值模拟研究 |
| 4.1 数值模型与参数 |
| 4.2 冲击压裂缝在复合储层中的扩展演化 |
| 4.2.1 井筒内高能气体压力的变化规律 |
| 4.2.2 冲击压裂缝穿层扩展演化过程 |
| 4.3 地质条件对层间界面处压裂缝穿层的影响 |
| 4.3.1 层间剪切模量差对压裂缝穿层的影响 |
| 4.3.2 层间泊松比差对压裂缝穿层的影响 |
| 4.3.3 层间密度比对压裂缝穿层的影响 |
| 4.3.4 界面倾角对压裂缝穿层的影响 |
| 4.3.5 界面断裂能对压裂缝穿层的影响 |
| 4.4 冲击参量对层间界面处压裂缝穿层的影响 |
| 4.4.1 加载速率对压裂缝穿层的影响 |
| 4.4.2 压力峰值对压裂缝穿层的影响 |
| 4.5 地质条件对压裂缝扩展范围的影响 |
| 4.5.1 层间弹性模量差对压裂缝扩展范围的影响 |
| 4.5.2 层间泊松比差对压裂缝扩展范围的影响 |
| 4.6 冲击参量对压裂缝扩展范围的影响 |
| 4.6.1 加载速率对压裂缝扩展范围的影响 |
| 4.6.2 压力峰值对压裂缝扩展范围的影响 |
| 4.7 本章小结 |
| 第5章 高能气体冲击压裂缝穿层扩展的能量机制 |
| 5.1 裂缝尖端能量传递规律的定性分析 |
| 5.1.1 缝尖能量释放率 |
| 5.1.2 缝尖能量释放率增速与裂缝扩展行为的关系 |
| 5.1.3 缝尖能量释放率增速的数学模型 |
| 5.2 加载速率影响缝尖能量释放率的数值模拟 |
| 5.2.1 模拟方法与数值模型 |
| 5.2.2 模拟结果与分析 |
| 5.3 冲击压裂缝穿层与沿界面竞争扩展的能量机制 |
| 5.4 本章小结 |
| 第6章 煤系复合储层高能气体冲击压裂最佳起裂层位优选 |
| 6.1 不同起裂层位下压裂缝穿层扩展高度的数值模拟 |
| 6.1.1 数值模型与模拟方案 |
| 6.1.2 模拟结果 |
| 6.2 不同起裂层位压裂缝穿层高度比较 |
| 6.3 起裂层位选择及其合理性分析 |
| 6.4 本章小结 |
| 第7章 结论与展望 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 独创性说明 |
| 7.3 不足 |
| 7.4 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间取得的科研成果 |
| 致谢 |
（9）软土地区基坑开挖对邻近建筑基础的影响分析（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景与意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 基坑开挖对土体变形的影响研究现状 |
| 1.2.2 基坑开挖对邻近建筑基础影响的数值模拟研究现状 |
| 1.3 研究内容与技术路线 |
| 第二章 桩-土相互作用机理及分析方法 |
| 2.1 桩-土相互作用机理 |
| 2.2 桩-土相互作用的分析方法 |
| 2.2.1 经验法 |
| 2.2.2 理论分析法 |
| 2.2.3 数值分析法 |
| 2.3 桩基破坏模式 |
| 2.3.1 刚性短桩(αh≤2.5) |
| 4.0)的破坏'>2.3.3 弹性长桩(αh>4.0)的破坏 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 基坑开挖对邻近建筑基础影响的数值模拟 |
| 3.1 ABAQUS软件简介 |
| 3.2 桩-土的本构模型 |
| 3.3 岩土材料参数 |
| 3.4 模型与边界条件 |
| 3.5 模拟计算结果与分析 |
| 3.5.1 不同间距对邻近桩基的影响 |
| 3.5.2 不同开挖深度对邻近桩基的影响 |
| 3.5.3 不同邻近桩基刚度的影响 |
| 3.5.4 不同邻近桩长的影响 |
| 3.5.5 不同支护结构对邻近桩基的影响 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 基坑开挖对邻近建筑基础影响的工程案例及监测分析 |
| 4.1 工程概况 |
| 4.1.1 周边环境概况 |
| 4.1.2 工程地质条件 |
| 4.1.3 水文地质条件 |
| 4.2 围护结构的选择与计算 |
| 4.2.1 基坑围护设计方案 |
| 4.2.2 基坑围护设计计算 |
| 4.2.3 基坑围护施工 |
| 4.2.4 基坑排水方案 |
| 4.3 基坑监测方案 |
| 4.3.1 监测内容 |
| 4.3.2 监测方案 |
| 4.4 监测结果与分析 |
| 4.4.1 深层土体水平位移 |
| 4.4.2 坡顶水平和竖向位移 |
| 4.4.3 道路竖向位移 |
| 4.4.4 建筑物角点、西侧道路水平、竖向位移 |
| 4.4.5 地下水位 |
| 4.4.6 桩基水平位移 |
| 4.5 数值模拟及现场监测结果对比 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 基坑开挖对邻近建筑基础影响的控制方法 |
| 5.1 软土地区基坑变形控制标准 |
| 5.2 基坑变形控制方法 |
| 5.2.1 基坑支护结构的选择与优化 |
| 5.2.2 坑内被动区地基加固 |
| 5.2.3 坑外土体加固 |
| 5.2.4 坑外隔离桩墙 |
| 5.3 基坑开挖对邻近桩基的保护建议 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 研究结论 |
| 6.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
（10）软弱地层中劲芯复合桩的水平承载性状与抗震性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景与意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 软土地基中单桩水平受荷性状 |
| 1.2.2 软土地基中水平受荷单桩理论计算模型 |
| 1.2.3 砂土地基中桩基的抗震性能与理论分析 |
| 1.2.4 提高桩基水平承载和抗震性能的方法 |
| 1.2.5 劲芯复合桩承载性状与理论计算方法 |
| 1.3 现有研究存在的不足 |
| 1.4 主要研究内容与技术路线 |
| 1.4.1 主要研究内容 |
| 1.4.2 技术路线 |
| 第二章 软土地基中劲芯复合桩水平承载力现场试验 |
| 2.1 工程地质概况 |
| 2.2 试验方案与测试方法 |
| 2.3 复合桩水平承载性能分析 |
| 2.3.1 桩头荷载-位移曲线与承载力分析 |
| 2.3.2 桩身弯矩、位移与桩侧土抗力响应 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 劲芯复合桩的水平承载机理及受荷响应规律 |
| 3.1 数值模型的建立与验证 |
| 3.1.1 几何模型 |
| 3.1.2 本构关系与参数选取 |
| 3.1.3 计算步骤 |
| 3.1.4 数值结果验证 |
| 3.2 复合桩与PHC管桩水平受荷性状对比 |
| 3.2.1 水平荷载-位移关系 |
| 3.2.2 桩身位移分布 |
| 3.2.3 桩身弯矩分布 |
| 3.2.4 桩侧土水平抗力 |
| 3.2.5 p-y曲线响应 |
| 3.3 水泥土桩加固机理分析 |
| 3.3.1 桩侧水平抗力的提高作用 |
| 3.3.2 桩身受拉损伤的限制作用 |
| 3.4 水泥土桩参数对复合桩水平受荷响应的影响 |
| 3.4.1 水泥土桩桩径 |
| 3.4.2 水泥土桩强度 |
| 3.4.3 水泥土桩桩长 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 软土地基中劲芯复合桩水平承载分析方法 |
| 4.1 黏性土中桩基p-y模型 |
| 4.2 劲芯复合桩p-y曲线的构建与验证 |
| 4.2.1 等效弹簧刚度的引入 |
| 4.2.2 桩周土抗力衰减函数的确定 |
| 4.2.3 复合桩p-y曲线的构建 |
| 4.2.4 桩身非线性的实现 |
| 4.2.5 实例分析与验证 |
| 4.3 劲芯复合桩桩身位移与弯矩影响因素分析 |
| 4.3.1 水泥土桩桩径 |
| 4.3.2 水泥土桩桩长 |
| 4.3.3 水泥土桩强度 |
| 4.3.4 芯桩弹性模量 |
| 4.3.5 桩头约束条件 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 可液化地基中劲芯复合桩抗震性能振动台试验 |
| 5.1 振动台模型试验设计 |
| 5.1.1 试验设备与相似比设计 |
| 5.1.2 模型地基制备 |
| 5.1.3 模型桩基与结构制备 |
| 5.1.4 传感器布置 |
| 5.1.5 地震波选取 |
| 5.2 模型体系自振频率与阻尼比 |
| 5.3 砂土-复合桩-上部结构地震反应特性 |
| 5.3.1 试验宏观现象 |
| 5.3.2 超孔压比响应 |
| 5.3.3 加速度响应 |
| 5.3.4 动剪应力-应变响应 |
| 5.3.5 侧向位移与沉降响应 |
| 5.3.6 弯矩响应 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 可液化土中劲芯复合桩抗震性能的变化规律及评价 |
| 6.1 数值模型的建立与验证 |
| 6.1.1 计算模型 |
| 6.1.2 本构关系与材料参数 |
| 6.1.3 边界条件与计算步骤 |
| 6.1.4 数值模型可靠性验证 |
| 6.2 砂土-复合桩-上部结构地震响应影响因素分析 |
| 6.2.1 水泥土桩桩径 |
| 6.2.2 水泥土桩桩长 |
| 6.2.3 水泥土剪切模量 |
| 6.2.4 砂土相对密实度 |
| 6.2.5 震动强度 |
| 6.3 可液化场地劲芯复合桩抗震性能评价 |
| 6.3.1 复合桩场地抗液化性能评估 |
| 6.3.2 可液化场地复合桩弯曲失效评估 |
| 6.3.3 可液化场地复合桩抗震设计要点 |
| 6.4 本章小结 |
| 第七章 桩筏连接形式对劲芯复合桩抗震性能的影响 |
| 7.1 振动台模型试验设计 |
| 7.2 模型体系自振频率与阻尼比 |
| 7.3 砂土-复合桩-上部结构地震反应特性 |
| 7.3.1 试验宏观现象 |
| 7.3.2 超孔压比响应 |
| 7.3.3 加速度响应 |
| 7.3.4 动剪应力–应变响应 |
| 7.3.5 侧向位移与沉降响应 |
| 7.3.6 弯矩响应 |
| 7.4 本章小结 |
| 第八章 结论与展望 |
| 8.1 本文主要结论 |
| 8.2 本文的创新点 |
| 8.3 不足与展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
四、计算粘性土p-y曲线的方法（论文参考文献）
- [1]超深粘性土桩侧摩阻力特性研究[D]. 赵刚. 北方工业大学, 2021(01)
- [2]中美高桩码头结构抗震设计和岸坡稳定性分析方法对比[D]. 刘灿. 大连理工大学, 2021(01)
- [3]中风化花岗岩力学特性及海上风机大型单桩基础承载失效机理研究[D]. 后希中. 山东大学, 2021(12)
- [4]我国价格型货币政策的传导机制分析与目标体系拓展[D]. 张菀庭. 吉林大学, 2021(01)
- [5]海上风机负压桶-桩复合基础设计及承载力特性研究[D]. 任骄阳. 大连理工大学, 2021(01)
- [6]滨海吹填围垦区堆载作用下桩基承载特性研究[D]. 邓会元. 东南大学, 2021
- [7]海上风机单桩基础与锚索的应用研究[J]. 赵俭斌,王一成,王启,席义博. 建筑与预算, 2021(01)
- [8]高能气体冲击压裂煤系复合储层裂缝穿层扩展机理研究[D]. 张润旭. 太原理工大学, 2020
- [9]软土地区基坑开挖对邻近建筑基础的影响分析[D]. 任玉向. 重庆交通大学, 2020(01)
- [10]软弱地层中劲芯复合桩的水平承载性状与抗震性能研究[D]. 王安辉. 东南大学, 2020