一、卡门涡街与翼型的相互作用(英文)（论文文献综述）
李凯[1]（2021）在《大展弦比柔性机翼的流固耦合实验研究》文中指出
马瑞贤[2]（2020）在《基于弹性尾缘的翼型流噪声控制研究》文中进行了进一步梳理尾缘噪声是翼型自噪声的主要来源,中低雷诺数层流下刚性翼型尾缘易产生高幅值单音噪声,破坏空中、水下航行器的安静性。翼型可变形设计为降低航行器噪声和提高航行器经济性提供了新的途径,具有广阔的应用前景。弹性尾缘是可变形翼型的一种基本形式,结构相对简单。然而,目前对翼型弹性尾缘噪声的产生机制和声学特性的研究十分有限,对不同弹性尾缘形式、结构参数下辐射噪声的变化规律研究亦较少。针对以上问题,本文以NACA0012翼型为对象,开展了中等雷诺数弹性尾缘噪声辐射特性的研究。针对弹性尾缘噪声产生过程中涉及的流体-结构耦合发声,采用声学直接模拟进行声场正向演化,结合混合预报方法进行声源解耦,以揭示弹性尾缘噪声的发声机制。通过仿真和实验,分析不同形式弹性尾缘噪声的辐射特性,研究改变弹性尾缘结构和材料参数对弹性尾缘降噪效果的影响。为了避免声学直接模拟时尾迹扰动引起的计算边界声波反射,提出了一种基于网格拉伸的波前最大耗散混合无反射边界条件,在声学模拟域外构造声阻尼层,在层内将网格拉伸方向匹配声波传播方向,实现对声波的最大耗散,强化无反射边界条件的吸声性能。在噪声混合预报中,基于对流FW-H方程,提出了对流广义载荷噪声积分式,使流固耦合总辐射噪声的预报速度提高了近37%。分析了可穿透积分面的虚假声源问题,采用积分面平均法和开式积分面有效抑制了虚假噪声。对声学仿真方法进行了验证,在典型的均匀流圆柱振荡流固耦合系统的发声问题中,发现了圆柱在不同振荡频率下的三种发声模式,给出了“噪声自抑”区间。对刚性翼型尾缘噪声声场进行了直接模拟,攻角为0°、2°时翼型噪声频谱中捕捉到一个高幅值主单音,在其两侧等间距分布若干次单音,随着攻角增大,主单音逐渐转化为次单音。仿真分析了尾缘附加刚性延伸平板的辐射声场,研究了平板长度和厚度变化对尾缘噪声的影响。结果表明,延伸平板能够延缓翼型壁面边界层分离,减弱尾缘附近分离涡的尺度和强度,继而消除单音噪声,降低总体噪声水平,降噪效果随着攻角增大而降低;在一定的长度范围内,辐射噪声随着延伸平板长度的增加而降低;随着延伸平板厚度减小,钝尾噪声降低,但总体噪声水平变化不大。为了解决弹性尾缘大变形与保持流场域壁面小尺度结构化网格质量之间矛盾,在流固耦合算法中采用了基于扩散原理的流场域动网格控制方法和数据交换慢加速技术。开展了弹性尾缘噪声直接模拟和混合预报,分析了流场非定常脉动与结构弹性变形之间的耦合对辐射声场的影响和降噪机制,获得了弹性尾缘的结构阻尼和弹性变化对降噪效果的影响规律。弹性尾缘能延缓壁面流动分离,减弱壁面压力脉动,消除层流单音噪声,但引起低频噪声升高,总降噪效果随着攻角增大而减小。当弹性尾缘弯曲幅值较大时,弯曲波在低频固有频率处对流场脉动和辐射噪声产生频率锁定,引起低频锁频单音噪声,增大结构阻尼能降低锁频单音。随着结构刚度的减小,弹性尾缘对总噪声的降噪效果先增大后降低。采用声场直接模拟和混合预报方法对弹性延伸平板尾缘的声辐射场进行了仿真,分析了不同攻角下弹性延伸平板尾缘声源耦合与辐射噪声特性,研究了平板刚度和厚度变化的影响。与尾缘刚性延伸平板相比,弹性平板能进一步降低辐射噪声。在锁频频率下,延伸平板壁面压力脉动噪声声波在翼型壁面诱导出“次生”压力波,增加翼型前缘噪声。在给定范围内,随着刚度下降,弹性延伸平板尾缘的降噪性能降低。开展了弹性延伸平板尾缘噪声的实验测量,采用平面声阵列技术对主要特征频率处的噪声进行了声源定位。测量得到翼型单音噪声声源位于翼型壁面紧邻尾缘处;尾缘附加弹性延伸平板后,单音噪声得到有效抑制,声源向下游移动至延伸平板末端附近的壁面上。单音噪声声源位置、尾缘弹性延伸平板对单音噪声的抑制效果和对声源位置的影响规律与数值仿真一致。实验测量的尾缘弹性延伸平板厚度变化对钝尾噪声的影响规律亦验证了仿真结果。
许家豪[3]（2020）在《基于多电极等离子体激励器的平板机翼的增升研究》文中研究说明
李忠贺,张野,鲁业明,刘昊然,于茜,王晓放[4]（2020）在《圆柱-翼型干涉流场及噪声数值模拟研究》文中认为本文采用Ffowcs Williams and Hawkings （FW-H）声类比法对圆柱-翼型干涉流场在来流翼弦雷诺数Rec=4.8×105条件下的噪声指向性分布规律进行了研究。研究了不同精度的湍流求解方法RANS和DDES对流场中速度分布以及非定常速度脉动的预测准确性,进一步对流场中不同位置的声压级进行预测。通过与实验数据对比,验证并且评估FLUENT中FW-H气动噪声模型的精度,最后对圆柱翼型间的不同距离和来流速度对各个噪声监测点的总声压级影响进行了研究,讨论其对噪声的影响规律及噪声的指向性分布规律。本文研究结果有助于验证气动模型准确性,对于下一步采用该模型预测其它复杂结构产生的气动噪声问题具有指导意义。
赵祎佳[5]（2020）在《基于改进模态分解的离心压气机内流场动力学特征研究》文中进行了进一步梳理高效率、宽稳定运行范围是现代离心压气机追求的目标,深入挖掘离心压气机内流场非定常流动特征是提高其气动性能及流动稳定性的重要基础。为了从动力学角度揭示压气机的非定常流动对气动性能的影响机理,明确影响压气机流动稳定性的关键因素,本文采用改进的模态分解方法探索离心压气机非定常流场的新现象。基于离心压气机流场特征的复杂性及传统分解方法的不足,对本征正交分解方法（Proper Orthogonal Decomposition,POD）进行改进,提出了单频的模态分解方法（Single-Frequency Proper Orthogonal Decomposition,F-POD）。以单频模态分解方法为主并结合多种流场分析方法,对离心压气机流场中的动静干涉、间隙效应、激波等非定常结构的模态特征及物理含义进行了逐层剖析,进而结合主模态的能量转移,提炼了与压气机稳定性相关的扰动模态并明确其发展演化的内在驱动因素。首先以具有离散频率和增长率等物理特征的解析函数研究POD和动力模态分解方法（Dynamic Mode Decomposition,DMD）的数学性质及物理阐释。POD方法从能量的角度将流场分解为不同能级结构,各阶模态均具有耦合频率特征;DMD方法则能获得流场的单频模态结构,然而模态增长率信息拟合存在偏差。为了实现对压气机非定常流场单频结构及增长率特征的准确提取,结合傅里叶变换（Discrete Fourier Transform,DFT）及其逆运算对POD方法进行了两步改进。初步改进通过对POD模态的单频分解和重构得到了单频模态分解方法,进一步改进提出了主频邻域内重构方法,实现了对单频模态增长率信息的准确提取,最终提出了F-POD方法。采用不同增长率、多重频率的解析函数及经典圆柱绕流算例对F-POD方法进行了详细验证,表明F-POD方法能够准确地从离散频率流场中提取单频模态结构及增长率信息,为从动力学角度解析复杂非定常流场提供了行之有效的新方法。从流动较稳定、流场结构较清晰的压气机最高效率工况出发,实施对叶片通道内三维脉动流场的单频模态分解,结合流场主要参数的云图、全场涡系结构分布、监测点频谱特征等,论证了不同间隙及转速下压气机流场的模态特征及其物理阐释。得出:1)动静干涉扰动所对应的叶片通过频率模态（Blade Passing Frequency,BPF）及其倍频n BPF在稳定工况下始终为流场的一阶主频,并且随着其他扰动因素如间隙泄漏涡、激波等的介入,主频模态能量占比逐渐降低;2)上游间隙泄漏涡对应0.05BPF,而下游间隙泄漏涡及尾迹区的主要模态为0.2BPF;3)激波/间隙泄漏涡、激波/边界层的相互作用加剧了流场的脉动,造成了间隙泄漏涡的破碎（0.2BPF、0.4BPF模态）及降低了波后边界层流动的稳定性（0.05BPF模态）。离心压气机三维非定常流场的单频模态分解方法为挖掘压气机流场新现象,解析流场非定常动力学特征提供了新视角。在阐明最高效率工况点流场主导模态物理解释基础上,进一步对变工况（最高压比点、小流量工况点）下,不同间隙、不同转速三维非定常流场实施单频模态分解。依据变工况主要模态的能量转移特征,发现压气机流动稳定性降低过程（即流量减小过程）总是伴随着动静干涉扰动模态（BPF/n BPF）能量向低频扰动模态的转移,故各低频模态变化过程即可反映出与压气机稳定性相关的模态发展演化的内在驱动因素:1)闭式离心压气机流动稳定性降低主要是由于吸力面边界层区域的脉动增强,对应的“不稳定”模态为0.4BPF;2)半开式叶轮的流动稳定性主要与间隙泄漏涡（0.05BPF模态）及其不断破碎产生的“高”频模态0.4BPF、0.7BPF相关;3)跨声速压气机激波、泄漏涡、边界层相互作用增强,使得流场呈现更低频率的多峰值宽频模态特征,表明压气机流动稳定性减弱。利用模态能量转移及模态结构演化特征探索压气机流动稳定性的方法为研究压气机失稳机理提供了新思路。基于改进的单频模态分解方法对离心压气机不同转速、不同间隙及变工况流场模态特征的探索揭示了压气机复杂流场动力学机理,为高性能、宽稳定工况范围的离心压气机设计提供了理论支撑。
李忠贺[6]（2020）在《泵喷推进器叶轮叶片及射流噪声特性数值分析与研究》文中指出水下航体的动力装置是其噪声的主要来源之一。泵喷推进器在作为水下军事设备的动力装置时,噪声会极大降低其隐蔽性,研究泵喷推进动力装置产生的噪声特性意义重大。本文采用数值模拟的方法对不同工况下泵喷推进器和其射流状态进行了流场的计算与分析,以此为基础进一步开展对泵喷推进器内部叶轮叶片旋转偶极子声源和射流声源进行声场的计算和分析,并通过改进泵喷推进器出口结构以降低射流噪声,主要工作成果与结论如下:1.基于国内外流动噪声数值模拟方法的研究进展的系统总结,分析比对了声学边界元法、声学有限元法以及直接法、间接法（声类比法）和宽频噪声法等各自适用范围及优缺点,确定适合本文研究对象的研究方法和求解思路;2.完成了圆柱-翼型干涉流场和声场的数值模拟,并与文献中的相关实验值进行对比,从而验证了本文数值模拟方法的准确性;研究了圆柱-翼型间距和来流速度对噪声水平的影响,为计算分析泵喷推进器复杂流场及噪声奠定基础。3.完成自主设计的泵喷推进器流场定常、非定常数值模拟,获得泵扬程和效率随流量变化的性能曲线以及泵的非定常特性压力脉动等重要流场参数;基于泵喷推进器内部流场非定常计算提取的叶轮旋转偶极子声源,采用声学边界元法计算由其产生的噪声,结果表明:噪声在轴频和叶频及叶频的倍频处噪声声压级达到峰值,声压级峰值随叶频阶数的增大而减小,且噪声声压级随流量的增大而增大。4.完成泵喷推进器的射流流场数值模拟,采用宽频噪声法计算得到射流声场声功率分布情况,确定射流的主要噪声来源;提出泵喷推进器出口结构改进方案,结果表明射流整体声功率得到降低,通过积分法完成射流远场监测点声压级计算,结果表明射流噪声存在明显的方向性,与轴向方向夹角30°的方向噪声声压级最大,与轴向夹角为90°的方向噪声声压级最小,且射流产生的噪声随泵喷推进器的流量的增大而增大。
张超炜[7]（2020）在《离心压气机性能预测模型及气动设计方法研究》文中认为离心压气机具有结构简单、单级压比高的优点,被广泛应用于能源动力领域。级压比、效率、工作范围是反映离心压气机性能的重要参数,一维或二维性能预测模型可快速预测压气机性能,是离心压气机气动设计的重要环节。其预测精度取决于损失模型、滑移因子模型和失速预测模型等一系列经验模型的精度,但目前这些经验模型无论在精度上还是在适应性上都存在一定的局限性。本课题针对经验模型,重点开展损失模型选择准则研究、优化滑移因子模型和建立失速预测模型等工作,进一步提高一维性能预测方法和二维通流特性预测方法的预测精度。结合叶片设计技术,完善离心压气机气动设计方法。论文主要研究内容与结论如下:（1）建立并完善基于经验损失模型的一维性能预测方法。通过对现有文献中主要损失模型进行测试分析,并根据进口叶尖相对马赫数和比转速,提出一种新的损失模型组合选择准则。利用8个公开叶轮和1个本课题组叶轮对该新的损失模型选择准则进行验证,发现新的一维性能预测结果与实验值较为一致。与传统的损失模型组合相比,本文提出的损失模型组合选择准则更优异。（2）建立并完善基于流线曲率法的S2m流面通流特性预测方法。滑移因子模型作为二维通流特性预测的重要参数,Qiu滑移因子模型未能考虑二次流对滑移的抑制作用,造成Qiu模型预测能力存在不确定性和适用范围不足。本文通过数值研究滑移因子随流量的变化特性,并在Qiu模型基础上,考虑周向二次流对滑移因子的抑制作用,建立改进的离心压气机滑移因子模型。将改进的滑移因子模型用于建立基于流线曲率法的S2m流面通流特性预测方法。与Qiu模型相比,改进的滑移因子模型预测精度更高,从而令本文建立的S2m流面通流特性预测方法更优越。（3）建立基于叶顶泄漏流动机理的失速预测模型。目前的失速预测模型（Model I）主要基于实验统计数据建立,缺少理论支持,预测精度较低。本文从流动机理出发,通过数值研究叶顶泄漏流特性,证明在离心压气机失速时,叶顶泄漏流与主流交界面到达前缘,并将此作为判断失速的准则。在Chen方法基础上,结合叶片载荷计算,建立1D-TT Model预测叶顶泄漏涡轨迹;借鉴Cameron和Ye思想,利用主流/叶顶泄漏流动量平衡原理确定交界面位置;并建立叶顶泄漏流的有效起始位置与转速、叶顶间隙的关系,以叶顶泄漏流与主流交界面到达前缘为失速准则,从而建立亚音速离心压气机一维失速预测模型（Model II）。实验和CFD验证结果均表明,与传统模型（Model I）相比,Model II预测精度更高。（4）离心压气机气动设计方法研究。本文利用前三章建立的性能预测方法,结合叶片设计技术,建立离心压气机气动设计方法。应用该气动设计方法完成了三个离心压气机设计实例,并进行数值验证。结果表明,该气动设计方法可高效完成离心压气机设计任务。
芮聪[8]（2020）在《大跨度桥梁主梁风效应的脉冲等离子体流动控制研究》文中认为人类社会的经济发展离不开便利的交通,桥梁是陆地交通中跨越沟壑、河流和峡谷的重要工具,随着大跨度桥梁理论研究的深入、桥梁施工技术的进步和国家经济建设的迫切需求,大跨度桥梁的跨度不断被刷新记录。但桥梁发展史从来不是一帆风顺,人类在发展技术的道路上中总会以大量财力物力甚至丢失生命作为代价,比如1940年美国塔科马大桥在风速19m/s时发生剧烈风致振动而遭破坏的事故,重塑了桥梁工程师对动力荷载下桥梁结构稳定性的认知,由此催生了桥梁风工程这门新学科。时至今日,桥梁风工程仍结合时代需求,不断完善理论和技术,开创了现代桥梁的新局面。大跨度桥梁在跨度达到一定程度后,由于自身细柔的特征,极易产生颤振和涡激振动等动力效应。颤振往往对桥梁造成剧烈震荡甚至是整体结构的坍塌,而涡振的振幅是有限的,即便如此,仍会影响通行舒适性,导致结构疲劳,影响桥梁安全性。桥梁风工程面对的首要问题就是如何减小桥梁结构在风荷载下的动力响应。本文结合先前学者对脉冲DBD流动控制的研究,尝试探索将这种控制手段应用在桥梁主梁流动控制上的可行性和具体方案,具体包含如下内容:首先,基于丹麦大海带东桥主梁截面尺寸,按照一定缩尺比设计试验模型,在模型上合适位置贴上介质阻挡放电电极;搭建DBD致动系统、3D打印风洞试验平台,并确定试验工况。其次,在不同攻角、不同电极启动位置、不同输入参数下测量模型上下表面压力系数分布,并积分求得模型所受气动力。发现在正攻角时DBD对模型有更优良的流动控制效果,阻力系数降低和脉动升力系数都出现降低;在负攻角时,DBD虽仍有一定的控制效果,但不如正攻角时显着,这是由桥梁截面的上下表面几何不对称导致的。大多数情况下,正攻角时启动2号电极、负攻角时启动3号电极能获得较好的效果。脉冲激励频率是对控制效果影响最大的参数,频率大小直接影响控制效果好坏。最后,通过PIV分析模型在典型攻角和不同频率下绕流场特性,发现合理的电极布置和启动方式可以有效降低模型尾部的湍动能,对尾部漩涡脱落起到抑制作用。不同频率下的湍动能分布和涡量分布与测压试验结果具有一致性,激励频率是影响流场特性的重要因素。
张纹惠[9]（2020）在《基于浸入边界法的钝体绕流诱发结构振动研究》文中研究指明在流固耦合问题的模拟过程中,常规的贴体动网格虽然计算精度比较高,但是计算效率比较低。浸入边界法是一种基于笛卡尔网格坐标进行计算的流固耦合新方法。这种方法将整个计算区域作为纯流体区域,将固体离散为若干个拉格朗日网格点,通过固体点上的力对流场的作用来反馈固体对流场的影响。由于浸入边界法的整个计算过程网格不会发生改变,避免了贴体动网格方法随着时间不断更新网格的过程,节省了计算时间,在近几年流固耦合研究中都很受研究者们的青睐。随着新能源海洋能流的引入,从结构涡激振动中获取海洋能流的方法进入大众视野。在涡激振动过程中,质量比、阻尼比、雷诺数等参数都会对其振幅、升阻力造成一定的影响,因此,本文将基于虚拟力浸入边界法对影响涡激振动过程的参数进行研究。具体内容如下:（1）利用虚拟力浸入边界法对二维固定圆柱绕流问题进行数值计算,将本文的计算结果与文献中的计算结果进行了对比,发现本文结果误差很小,更接近于实验结果,验证了程序的准确性。（2）对圆柱的单自由度涡激振动进行模拟,得到了不同雷诺数下的横向振幅、升阻力系数、漩涡脱落规律等,发现了“锁定区间”以及“相位突变”的现象。（3）通过改变质量比、阻尼比,研究其对涡激振动过程的影响。发现质量比对横向振幅、锁定区间影响不大,阻尼比对横向振幅有影响,但对锁定区间没有影响,而质量阻尼比相同时,质量比的高低对横向振幅并无大影响但是对锁定区间的范围影响较大。（4）基于虚拟力浸入边界法对椭圆柱绕流过程中长短轴之比参数对流场、结构尾部漩涡脱落特征的影响做了进一步的对比研究。结果表明,随着长短轴之比的增加,升阻力系数都有所增大,而涡脱频率却有所减小。（5）通过改变椭圆柱的攻角来研究不同来流情况对椭圆柱绕流结果带来的不同。结果表明攻角的变化会对升阻力、涡脱频率以及尾部漩涡的脱落规律和形态等都会产生不同的影响。
王蕴源[10]（2020）在《静子尾缘锯齿分布对高速轴流压气机的影响研究》文中指出现代航空燃气涡轮发动机的发展沿着高推重比、低耗油率、高可靠性与长寿命的方向进行。高推重比的发动机就要求压气机具有更高更强的压缩能力,压气机的级压比增高,其负荷越高,对稳定性要求也就更加严苛。作为发动机中的核心增压部件,压气机的稳定性就决定了发动机的稳定性。对于锯齿翼型的声学研究表明,锯齿结构可以产生流向涡,改变锯齿叶片或翼型后的流场特征。在此背景下,本课题提出以锯齿尾缘叶片作为流动控制策略,通过在压气机静子尾缘切割锯齿,以期改变其尾迹流动特性来提升压气机稳定性,增大压气机的稳定工作范围。本文以探究叶片尾缘锯齿分布对高速轴流压气机的气动影响为出发点,先后开展了尾缘锯齿平面叶栅、“尾缘锯齿尾迹发生器+跨声速单转子”、不同叶排分布的全叶高范围尾缘锯齿压气机与不同叶高分布的尾缘锯齿改型压气机的数值模拟研究,分析了不同压气机模型内的流场特征,探究了静子尾缘锯齿分布对高速轴流压气机的气动稳定性的影响。首先通过对锯齿平面叶栅的计算发现,锯齿叶片在尾缘处产生流向涡管,加强了尾迹与主流区的掺混作用,改善了叶栅尾迹特性。通过对“锯齿尾缘尾迹发生器+跨声速单转子”的定常与非定常计算,发现静子尾缘锯齿结构减轻了尾迹对下游转子叶片的负面影响,大幅拓宽了跨声速转子的稳定工作范围。流场分析发现静子尾缘锯齿结构降低了静子尾迹在转子通道产生熵值增量,在叶尖处,降低了叶尖一次泄漏流产生的原动力——压力面与吸力面压差,从而降低了叶尖的流动损失。但同时也发现尾缘锯齿结构使得压气机加压能力和通流能力有所降低。其次,在尾缘锯齿不同叶排分布对多级轴流压气机气动稳定性影响的研究中,发现静子叶片尾缘锯齿结构可以改善压气机内流动状态,某些改型压气机能以较小的代价带来较为显着的增益效果,使得压气机可以在更大的流量范围内保持更高的效率进行工作。其中在S1静子尾缘进行锯齿改型效果最佳,STE＿C1压气机稳定工作流量范围为1.27kg,相比原型压气机0.84kg的流量范围,增长了49.67%,其增长量十分可观。最后,在尾缘锯齿径向分布对多级轴流压气机气动稳定性影响的研究中,发现在静子叶片大叶高处进行锯齿改型对扩大压气机稳定工作范围的效果较好。虽然在S1大叶高处进行锯齿改型对下游转子叶片小叶高处影响较低,但依然可以消除近下端壁处由激波与附面层干扰造成里附面层分离,改善叶片通道内的不良流态,扩大压气机的稳定工作范围。同时局部叶高范围的锯齿改型压气机极大地改善了全叶高范围锯齿改型带来如压气机堵塞点流量左移与加压能力下降的负面效果。
二、卡门涡街与翼型的相互作用(英文)（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、卡门涡街与翼型的相互作用(英文)（论文提纲范文）
（2）基于弹性尾缘的翼型流噪声控制研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 符号表 |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 选题背景及研究的目的和意义 |
| 1.2 刚性翼型尾缘噪声研究现状 |
| 1.2.1 翼型尾缘噪声的产生机理 |
| 1.2.2 翼型尾缘噪声的预报方法 |
| 1.2.3 翼型尾缘噪声的控制方法 |
| 1.3 弹性尾缘噪声研究现状 |
| 1.3.1 基于平板模型的弹性尾缘噪声研究 |
| 1.3.2 基于翼型模型的尾缘噪声研究 |
| 1.4 本文主要研究内容 |
| 第2章 基于直接模拟和对流广义载荷噪声的翼型弹性尾缘噪声预报方法 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 基于混合无反射边界的弹性尾缘噪声直接模拟方法 |
| 2.2.1 流动控制方程及数值求解方法 |
| 2.2.2 声学变量的分离方法 |
| 2.2.3 基于波前最大耗散的混合声学无反射边界构造方法 |
| 2.3 基于对流广义载荷的弹性尾缘噪声混合预报及声解耦方法 |
| 2.3.1 对流FW-H积分方程对翼型弹性尾缘噪声的声解耦分析 |
| 2.3.2 翼型弹性尾缘噪声的对流广义载荷噪声积分式 |
| 2.3.3 基于声源时间域的对流广义载荷噪声积分求解方法 |
| 2.4 翼型弹性尾缘噪声预报方法验证 |
| 2.4.1 仿真模型及求解参数 |
| 2.4.2 直接声学模拟法的验证 |
| 2.4.3 对流广义载荷噪声积分式混合计算法的验证 |
| 2.4.4 关于可穿透对流积分式1A虚假声源的讨论 |
| 2.4.5 计算效率对比及计算精度影响因素分析 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 翼型刚性尾缘及延伸平板尾缘噪声分析 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 刚性尾缘噪声辐射特性验证及分析 |
| 3.2.1 计算模型及求解参数 |
| 3.2.2 流场结果验证 |
| 3.2.3 声场结果验证与分析 |
| 3.3 刚性尾缘延伸平板声辐射特性分析 |
| 3.3.1 尾缘延伸平板模型 |
| 3.3.2 尾缘延伸平板的降噪效果 |
| 3.3.3 尾缘延伸平板的降噪机理分析 |
| 3.4 刚性尾缘延伸平板长度对降噪效果的影响 |
| 3.4.1 对流动非定常特性的影响 |
| 3.4.2 对降噪效果的影响 |
| 3.5 刚性尾缘延伸平板厚度对降噪效果的影响 |
| 3.5.1 对流动非定常的影响 |
| 3.5.2 对降噪效果的影响 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 弹性尾缘噪声辐射特性 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 弹性尾缘流固耦合动力学建模方法及验证 |
| 4.2.1 考虑弹性尾缘非线性变形的结构响应计算方法 |
| 4.2.2 弹性尾缘的流固耦合算法 |
| 4.2.3 弹性尾缘流固耦合验证算例 |
| 4.3 弹性尾缘噪声产生及降噪机理分析 |
| 4.3.1 尾缘结构参数及离散 |
| 4.3.2 弹性尾缘动力学响应 |
| 4.3.3 弹性尾缘流场非定常脉动 |
| 4.3.4 弹性尾缘降噪效果 |
| 4.3.5 弹性尾缘降噪机理 |
| 4.4 结构阻尼对弹性尾缘声源及辐射声场的影响 |
| 4.4.1 对结构声源的影响 |
| 4.4.2 对流体声源的影响 |
| 4.4.3 对辐射声场的影响 |
| 4.5 结构刚度对弹性尾缘声源及辐射声场的影响 |
| 4.5.1 对结构声源的影响 |
| 4.5.2 对流体声源的影响 |
| 4.5.3 对辐射声场的影响 |
| 4.6 本章小结 |
| 第5章 弹性延伸平板尾缘噪声辐射特性 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 弹性与刚性延伸平板尾缘噪声的对比分析 |
| 5.2.1 弹性延伸平板尾缘振动特性 |
| 5.2.2 弹性延伸平板尾缘流动特性 |
| 5.2.3 弹性延伸平板尾缘噪声与翼型前缘噪声的耦合分析 |
| 5.2.4 弹性与刚性延伸平板尾缘噪声的对比分析 |
| 5.3 不同结构刚度下弹性延伸平板尾缘噪声辐射特性 |
| 5.3.1 结构振动特性 |
| 5.3.2 流动特性 |
| 5.3.3 声辐射特性 |
| 5.4 不同平板厚度下弹性延伸平板尾缘噪声辐射特性 |
| 5.4.1 结构振动特性 |
| 5.4.2 流动特性 |
| 5.4.3 声辐射特性 |
| 5.5 本章小结 |
| 第6章 弹性延伸平板尾缘噪声实验研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 弹性延伸尾缘结构参数 |
| 6.2.1 尾缘延伸平板几何参数 |
| 6.2.2 尾缘延伸平板材料属性参数 |
| 6.3 实验系统及实验工况 |
| 6.3.1 消音风洞总体系统 |
| 6.3.2 噪声测量系统 |
| 6.3.3 实验工况 |
| 6.4 实验结果及对比分析 |
| 6.4.1 翼型自噪声成像结果与分析 |
| 6.4.2 延伸平板尾缘声成像结果 |
| 6.4.3 仿真与实验结果的对比分析 |
| 6.5 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 附录 |
| 攻读博士学位期间发表的论文及其它成果 |
| 致谢 |
| 个人简历 |
（4）圆柱-翼型干涉流场及噪声数值模拟研究（论文提纲范文）
| 0 引言 |
| 1 流场模拟 |
| 1.1 几何模型 |
| 1.2 流场计算设置 |
| 2 声场模拟 |
| 3 结果分析 |
| 3.1 流场计算结果分析 |
| 3.2 声场计算结果分析 |
| 4 结论 |
（5）基于改进模态分解的离心压气机内流场动力学特征研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 字母注释表 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 离心压气机非定常流场特征 |
| 1.2.1 动静干涉 |
| 1.2.2 间隙效应 |
| 1.2.3 激波作用 |
| 1.3 离心压气机非定常流场模态分解方法 |
| 1.3.1 压气机流场非定常分析方法 |
| 1.3.2 模态分解方法发展现状 |
| 1.3.3 模态分解方法在压气机流场中的应用 |
| 1.4 本文主要工作 |
| 第二章 离心压气机内部流动的数值模拟 |
| 2.1 离心压气机模型 |
| 2.2 数值方法 |
| 2.2.1 基本控制方程 |
| 2.2.2 湍流模型 |
| 2.2.3 时空离散方法 |
| 2.3 数值方法验证 |
| 2.3.1 边界条件 |
| 2.3.2 网格独立性验证 |
| 2.3.3 实验验证 |
| 2.3.4 非定常周期性验证 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 模态分解方法及其改进 |
| 3.1 模态分解方法的数学基础 |
| 3.1.1 本征正交分解方法 |
| 3.1.2 动力模态分解方法 |
| 3.1.3 模态分解方法的数学函数解析 |
| 3.2 模态分解方法的改进 |
| 3.2.1 初步改进—单频模态分解方法 |
| 3.2.2 进一步改进—F-POD方法 |
| 3.2.3 F-POD方法的初步验证 |
| 3.3 F-POD方法验证及对比 |
| 3.3.1 不同增长率解析函数验证 |
| 3.3.2 多频率解析函数验证 |
| 3.3.3 典型圆柱绕流算例验证 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 离心压气机最高效率工况流场动力学模态分析 |
| 4.1 闭式亚声速离心压气机流场动力学模态特征 |
| 4.1.1 流场基本特征 |
| 4.1.2 三维流场模态分解 |
| 4.1.3 动静干涉模态 |
| 4.1.4 吸力面边界层模态 |
| 4.2 间隙效应下流场动力学模态特征 |
| 4.2.1 间隙泄漏涡模态 |
| 4.2.2 间隙对气动性能和流场结构的影响 |
| 4.2.3 间隙对流场模态特征的影响 |
| 4.3 激波影响下的流场动力学模态特征 |
| 4.3.1 激波识别 |
| 4.3.2 激波损失 |
| 4.3.3 激波效应下的模态分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 离心压气机变工况流场模态演化分析 |
| 5.1 闭式亚声速离心压气机流场的模态演化 |
| 5.1.1 主要模态的能量转移 |
| 5.1.2 模态结构演化规律 |
| 5.1.3 “不稳定”模态发展机理 |
| 5.2 间隙效应流场模态演化 |
| 5.2.1 泄漏涡破碎的模态表征 |
| 5.2.2 间隙效应对“不稳定”模态的影响 |
| 5.2.3 间隙效应对流场模态演化的影响 |
| 5.3 激波影响下的流场模态演化 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 总结与展望 |
| 6.1 研究工作总结 |
| 6.2 本文主要创新点 |
| 6.3 展望 |
| 参考文献 |
| 发表论文和参加科研情况说明 |
| 致谢 |
（6）泵喷推进器叶轮叶片及射流噪声特性数值分析与研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.1.1 研究背景及意义 |
| 1.1.2 泵喷推进器 |
| 1.2 泵喷推进器噪声研究现状 |
| 1.3 流动噪声研究现状 |
| 1.4 本文主要研究内容 |
| 2 数值模拟基础与流动噪声 |
| 2.1 流动控制方程及数值模拟方法 |
| 2.2 流动噪声声源 |
| 2.3 流动噪声数值解法 |
| 2.3.1 直接法 |
| 2.3.2 间接法 |
| 2.3.3 宽频噪声法 |
| 2.4 噪声评估方法 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 流场与噪声数值模拟的验证及分析 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 圆柱-翼型干涉模型 |
| 3.3 CFD数值计算的验证 |
| 3.4 圆柱-翼型干涉噪声验证及分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 多工况泵喷推进器声场分析与研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 泵喷推进器模型 |
| 4.3 泵喷推进器内流场特性 |
| 4.4 流量对泵喷推进器叶轮叶片噪声的影响 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 多工况射流辐射噪声分析与研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 射流流场特性分析 |
| 5.3 射流辐射噪声主要来源 |
| 5.4 改进结构的多工况射流流场及噪声 |
| 5.5 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表学术论文情况 |
| 致谢 |
（7）离心压气机性能预测模型及气动设计方法研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 主要符号表 |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 选题背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 一维经验损失模型研究进展 |
| 1.2.2 滑移因子模型研究进展 |
| 1.2.3 二维S_(2m)流面通流特性预测方法研究进展 |
| 1.2.4 叶顶泄漏涡轨迹及失速预测模型研究进展 |
| 1.2.5 离心压气机设计技术研究进展 |
| 1.3 本文研究内容 |
| 第2章 数值计算方法 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 Numeca软件介绍 |
| 2.3 控制方程组及求解方法 |
| 2.4 数值计算方法验证 |
| 2.4.1 研究对象 |
| 2.4.2 网格划分 |
| 2.4.3 计算方法及计算条件设置 |
| 2.4.4 验证结果分析 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 基于经验损失模型的一维性能预测方法 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 研究对象 |
| 3.3 一维性能预测方法 |
| 3.3.1 有叶区计算 |
| 3.3.2 无叶区计算 |
| 3.3.3 总体性能计算 |
| 3.4 损失模型选择准则 |
| 3.5 公开离心压气机实验验证 |
| 3.5.1 设计工况 |
| 3.5.2 非设计工况 |
| 3.6 课题组离心压气机实验验证 |
| 3.6.1 研究对象 |
| 3.6.2 结果分析与讨论 |
| 3.7 本章小结 |
| 第4章 基于流线曲率法的S_(2m)流面通流特性预测方法 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 研究对象及数值计算方法 |
| 4.2.1 研究对象 |
| 4.2.2 网格划分 |
| 4.2.3 计算模型及计算条件设置 |
| 4.3 滑移因子数值研究及预测 |
| 4.3.1 滑移因子数值分析 |
| 4.3.2 Qiu滑移因子模型及滑移机理 |
| 4.3.3 改进的Qiu模型 |
| 4.3.4 模型CFD验证 |
| 4.4 基于流线曲率法的S_(2m)流面通流特性预测方法 |
| 4.4.1 损失模型 |
| 4.4.2 滑移因子模型 |
| 4.4.3 气动阻塞因子模型 |
| 4.5 S_(2m)方法有效性验证 |
| 4.5.1 总体特性分析 |
| 4.5.2 S_(2m)流面流场分析 |
| 4.6 本章小结 |
| 第5章 基于叶顶泄漏流动机理的失速预测模型 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 研究对象及数值计算方法 |
| 5.2.1 研究对象 |
| 5.2.2 网格划分 |
| 5.2.3 计算模型及计算条件设置 |
| 5.3 叶顶泄漏流数值分析 |
| 5.3.1 流量对叶顶泄漏流的影响 |
| 5.3.2 转速对叶顶泄漏流的影响 |
| 5.3.3 叶顶间隙对叶顶泄漏流的影响 |
| 5.4 叶顶泄漏涡轨迹预测模型(1D-TT Model) |
| 5.4.1 模型推导 |
| 5.4.2 模型分析 |
| 5.4.3 系数k_α确定 |
| 5.4.4 模型验证 |
| 5.5 失速预测模型(Model Ⅱ) |
| 5.5.1 主流/叶顶泄漏流交界面位置L0预测 |
| 5.5.2 D_(OA)确定 |
| 5.5.3 模型验证 |
| 5.6 本章小结 |
| 第6章 离心压气机气动设计方法研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 离心压气机气动设计方法及准则 |
| 6.2.1 离心叶轮气动设计 |
| 6.2.2 扩压系统气动设计 |
| 6.3 离心压气机气动设计实例 |
| 6.3.1 Current_impeller(E) |
| 6.3.2 Current_impeller(B) |
| 6.3.3 PR9_impeller |
| 6.4 本章小结 |
| 第7章 结论与展望 |
| 7.1 主要工作与结论 |
| 7.2 主要创新点 |
| 7.3 研究展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简历及攻读学位期间发表的学术论文与研究成果 |
（8）大跨度桥梁主梁风效应的脉冲等离子体流动控制研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题研究的背景及意义 |
| 1.1.1 大跨桥梁的发展历史 |
| 1.1.2 大跨桥梁的风致灾害及解决措施 |
| 1.1.3 DBD激励器工作原理 |
| 1.2 国内外关于DBD研究状况 |
| 1.2.1 国外研究状况 |
| 1.2.2 国内研究状况 |
| 1.2.3 当前研究的不足 |
| 1.3 本文主要研究内容 |
| 第2章 脉冲激励DBD流动控制模型与试验方案 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 风洞、测量系统及DBD致动系统介绍 |
| 2.2.1 风洞介绍 |
| 2.2.2 测压系统介绍 |
| 2.2.3 粒子成像测速系统(PIV)介绍 |
| 2.2.4 等离子体致动系统(DBD)介绍 |
| 2.3 试验方案 |
| 2.3.1 模型设计 |
| 2.3.2 参数控制 |
| 2.3.3 工况划分 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 脉冲等离子流动控制下的桥梁主梁风荷载特性 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 测压工况 |
| 3.3 模型气动力特征 |
| 3.3.1 DBD启动位置与气动力特性的关系 |
| 3.3.2 不同风攻角下DBD启动位置优化 |
| 3.3.3 DBD输入参数与气动力特征的关系 |
| 3.4 模型跨中截面压力系数分布状况 |
| 3.4.1 无控状态下模型压力系数分布 |
| 3.4.2 有控状态下压力系数分布 |
| 3.5 0°攻角时频率与模型气动力特性的关系 |
| 3.5.1 无量纲频率与力系数的关系 |
| 3.5.2 无量纲频率与升力频谱的关系 |
| 3.5.3 无量纲频率与压力分布特性的关系 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 脉冲等离子流动控制下的桥梁主梁绕流场特性 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 典型攻角下模型绕流特性 |
| 4.3 不同脉冲频率下模型绕流特征 |
| 4.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（9）基于浸入边界法的钝体绕流诱发结构振动研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 流固耦合方法发展现状 |
| 1.3 浸入边界法发展现状 |
| 1.4 本论文的主要研究工作 |
| 第二章 浸入边界数值计算方法 |
| 2.1 浸入边界法的基本原理 |
| 2.2 浸入边界法控制方程的时间推进 |
| 2.3 浸入边界法控制方程的空间离散 |
| 2.3.1 对流项的空间离散 |
| 2.3.2 扩散项的空间离散 |
| 2.4 压力项的计算 |
| 2.4.1 压力泊松方程的推导 |
| 2.4.2 压力泊松方程的求解离散 |
| 2.5 力源项的计算 |
| 2.5.1 利用delta函数求解的方法 |
| 2.5.2 双线性插值方法 |
| 2.5.3 最小二乘法 |
| 2.6 本章小结 |
| 第三章 单自由度圆柱涡激振动 |
| 3.1 圆柱绕流及涡激振动研究现状 |
| 3.2 固定圆柱绕流问题 |
| 3.2.1 固定圆柱绕流模型及边界条件 |
| 3.2.2 固定圆柱绕流结果分析 |
| 3.3 单自由度二维圆柱涡激振动 |
| 3.3.1 涡激振动模型及边界条件 |
| 3.3.2 运动方程与相关参数 |
| 3.3.3 涡激振动结果分析 |
| 3.3.4 质量比对涡激振动振幅的影响 |
| 3.3.5 阻尼比对涡激振动振幅的影响 |
| 3.3.6 低质量比与高质量比对涡激振动的影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 椭圆柱的绕流特性研究 |
| 4.1 椭圆柱绕流研究现状 |
| 4.2 椭圆柱绕流特性研究 |
| 4.2.1 椭圆柱绕流模型及边界条件 |
| 4.2.2 椭圆柱绕流计算结果分析 |
| 4.3 不同攻角对椭圆柱绕流的影响 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 总结与展望 |
| 5.1 全文内容总结 |
| 5.2 研究展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录 A 攻读学位期间发表的学术成果 |
| 附录 B 攻读学位期间参与的科研项目 |
（10）静子尾缘锯齿分布对高速轴流压气机的影响研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 注释表 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题研究背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.3 本文的研究目的和内容 |
| 第二章 数值计算方法 |
| 2.1 数值模拟软件介绍 |
| 2.2 数值计算方法 |
| 2.2.1 控制方程 |
| 2.2.2 湍流模型 |
| 2.3 数值计算对象与湍流模型的验证 |
| 2.3.1 几何模型 |
| 2.3.2 湍流模型的验证 |
| 2.3.3 网格划分、边界条件设定 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 静子尾缘锯齿对跨声速压气机单转子的影响研究 |
| 3.1 锯齿平面叶栅的数值模拟 |
| 3.2 锯齿尾迹发生器对跨声速单转子的影响 |
| 3.2.1 定常模拟结果分析 |
| 3.2.2 非定常模拟结果分析 |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 尾缘锯齿不同叶排分布对多级轴流压气机气动稳定性影响 |
| 4.1 锯齿改型压气机定义 |
| 4.2 压气机特性曲线对比分析 |
| 4.3 近失稳工况下数值结果分析 |
| 4.3.1 不同叶高截面马赫数云图对比分析 |
| 4.3.2 各型压气机气动参数对比分析 |
| 4.3.3 叶片空间流线与壁面极限流线对比分析 |
| 4.3.4 静子叶片通道气流出气角径向分布对比分析 |
| 4.3.5 R2 转子叶片的流场分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 尾缘锯齿径向分布对多级轴流压气机气动稳定性影响 |
| 5.1 尾缘锯齿径向分布造型 |
| 5.2 压气机特性曲线对比分析 |
| 5.3 近失稳工况下流场特性对比分析 |
| 5.3.1 改型压气机各叶排气动参数对比分析 |
| 5.3.2 S1 静子叶片通道流场特性对比分析 |
| 5.3.3 R2 叶片通道流场特性对比分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 总结与展望 |
| 6.1 本文总结 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 在学期间的研究成果及发表的学术论文 |
四、卡门涡街与翼型的相互作用(英文)（论文参考文献）
- [1]大展弦比柔性机翼的流固耦合实验研究[D]. 李凯. 哈尔滨工业大学, 2021
- [2]基于弹性尾缘的翼型流噪声控制研究[D]. 马瑞贤. 哈尔滨工业大学, 2020
- [3]基于多电极等离子体激励器的平板机翼的增升研究[D]. 许家豪. 哈尔滨工业大学, 2020
- [4]圆柱-翼型干涉流场及噪声数值模拟研究[J]. 李忠贺,张野,鲁业明,刘昊然,于茜,王晓放. 风机技术, 2020(03)
- [5]基于改进模态分解的离心压气机内流场动力学特征研究[D]. 赵祎佳. 天津大学, 2020(01)
- [6]泵喷推进器叶轮叶片及射流噪声特性数值分析与研究[D]. 李忠贺. 大连理工大学, 2020(02)
- [7]离心压气机性能预测模型及气动设计方法研究[D]. 张超炜. 中国科学院大学(中国科学院工程热物理研究所), 2020(08)
- [8]大跨度桥梁主梁风效应的脉冲等离子体流动控制研究[D]. 芮聪. 哈尔滨工业大学, 2020(01)
- [9]基于浸入边界法的钝体绕流诱发结构振动研究[D]. 张纹惠. 昆明理工大学, 2020(04)
- [10]静子尾缘锯齿分布对高速轴流压气机的影响研究[D]. 王蕴源. 南京航空航天大学, 2020(07)