一、钢的应变时效敏感性的试验方法小结——拉力-冲击法和硬度法的比较（论文文献综述）
姜礼藩,赵清泉[1]（1967）在《钢的应变时效敏感性的试验方法小结——拉力-冲击法和硬度法的比较》文中研究表明 试验目的低炭钢的应变时效敏感性的试验方法 YB30-64"钢的应变时效敏感性试验法"中规定以受拉伸至标距部分的残余伸长等于原标距长度的10%为止。从样坯制成冲击试样,并加热到250±10℃保温1小时,然后空气冷却（人工时效）。时效前后冲击韧性平均值之差与其原状态下冲击韧性平均值的百分比就是钢的时效敏感性。拉力-击冲法其数学表达式是:
杨艳[2]（2010）在《基于临界区加速冷却法的大变形管线钢组织—性能研究》文中研究表明本文采用材料显微分析、力学性能测试和焊接热模拟等技术,通过对现有的普通管线钢进行临界区加速冷却的热处理过程,使得普通管线钢在保持原有强度的基础上,具有抗大变形的性能,建立了应用于复杂地质条件下的大变形管线钢工艺—组织—性能之间的关系。研究结果表明,三种实验钢X70、X80和X100在临界区加速冷却的试验方法下可以获得（B+F）双相组织；双相管线钢在拉伸状态下具有连续的应力-应变曲线；当加热温度为840℃时,试验钢具有高的强塑性、较高的形变强化指数和低的屈强比；试验钢的显微组织以细小的贝氏体为主,辅以少量细小、高密度位错的铁素体。因此材料可获得较高的综合力学性能和大变形能力。通过对双相管线钢的焊接热模拟实验表明,在不同的焊接热输入条件下和不同的二次热循环峰值温度条件下,双相X80钢和普通X80钢CGHAZ的韧性有相同的变化规律；随焊接热输入的增加,双相X80钢CGHAZ的强度降低。为使双相X80钢CGHAZ获得较高的强韧水平,焊接热输入应当控制在30kJ／cm以下；在二次焊接热循环过程中形成的含量高、尺寸大的富碳M-A组元,是导致焊接临界粗晶区局部脆化的主要原因。通过对双相管线钢不同预应变量的研究表明,对于普通X80钢和双相X80钢,预应变使试验钢的强度和屈强比高于母材的水平,塑性和韧性低于母材的水平；应变后,试验钢的位错密度增加,促使材料强度升高,塑性和韧性降低；与普通X80钢相比,双相X80钢强度升高,塑性和韧性降低的趋势稍大。通过对双相管线钢应变时效的研究表明,应变时效使试验钢的强度和屈强比高于母材的水平,塑性和韧性低于母材的水平。随着应变时效温度升高,强度和硬度增加,塑性和韧性下降,屈强比呈升高的趋势,形变强化指数降低。与普通X80钢相比,双相X80钢的应变时效倾向较小。
姜志鹏[3]（2018）在《应变时效对Q345钢及对接焊缝力学性能的影响研究》文中提出钢结构以其材料的强度高,塑性和韧性好的特点被广泛应用在各种建筑中。但钢结构在受到诸如地震荷载破坏后,往往需要一段时间才能得到修复,在该段时间内就会发生应变时效效应。应变时效效应会改变钢材的力学性能:强度和硬度提高,而塑性和韧性显著下降,而力学性能的变化会影响钢结构的继续服役能力,因此有必要研究应变时效对钢材基本力学性能的影响,为研究应变时效对整体结构受力性能的影响提供依据。应变时效是油、气等输送管道的钢管在成型、制造、使用过程中普遍存在的一个特殊问题,尤其是应变时效脆化给管道带来的危害,增大了管道发生脆性破坏的可能,近几年来,在管道领域备受关注。国内学者对应变时效的大部分研究是通过测得应变时效前后钢材的冲击吸收能量来计算钢材的应变时效敏感系数,而对应变时效对钢材的力学性能的影响的研究还不够深入,因此,本文在应变时效对Q345钢力学性能的影响方面进行了深入的研究。本文针对Q345钢材进行了应变时效的试验和理论分析,研究Q345钢在不同的预应变和时效后力学性能的变化。试验设计了三种不同的试件,分别为标准单调拉伸试件、标准拉压循环试件和对接焊缝试件。其中,标准单调拉伸试件和标准拉压循环试件是基于Q345钢材本身进行的应变时效影响性试验,目的是研究Q345钢经过应变时效后在不同的加载方式下力学性能的改变。考虑到实际钢结构中焊缝的存在,本文还对带对接焊缝的试件进行了应变时效影响性试验,研究应变时效前后对接焊缝试件力学性能的变化,弥补以往只对钢材本身进行应变时效的研究,而缺乏对接焊缝试件应变时效研究的不足。本文基于Q345钢及其对接焊缝试件应变时效试验研究,分析了应变时效对Q345钢及其对接焊缝基本力学性能的影响;基于试验结果,采用Ramberg-Osgood模型对应变时效影响后的Q345钢应力-应变曲线进行拟合分析,建立了经不同应变时效因素影响后的Q345钢材本构关系模型。研究结果如下:（1）标准单调拉伸试件在经过应变时效处理后,屈服强度和抗拉强度提高,屈强比提高并最终稳定在0.9左右,极限应变和断裂应变下降,结构发生脆性破坏的可能性提高。标准单调拉伸试件预应变为12.5%,时效为14天的试件其抗拉强度提高10%,极限应变下降46%,断裂应变下降33%。（2）标准拉压循环试件在经过应变时效处理后,滞回曲线由未应变时效的饱满形状到经过应变时效处理后的狭长型的滞回曲线,且预应变和时效越大,滞回曲线捏缩越严重,耗能能力显著下降,抗震性能较差。（3）对接焊缝试件的力学性能的变化与标准单调拉伸试件相似,屈服强度和抗拉强度提高,极限应变和断裂应变下降。对接焊缝能够比较真实的反映真实钢结构在实际工程中受损坏后其力学性能的变化,虽然其屈服强度和抗拉强度显著提高,但极限应变和断裂应变下降显著,尤其是预应变为20%时,其断裂应变下降近50%,表明应变时效效应显著增大了结构发生脆性破坏的可能。（4）提高预应变和时效均能对Q345钢的力学性能产生一定程度的影响,且提高预应变引起的Q345钢的力学性能的改变大于增加时效引起的Q345钢力学性能的改变,相比较时效,提高预应变对Q345钢力学性能的改变更显著。（5）基于经应变时效影响后的Q345钢应力-应变关系曲线无明显屈服平台的特点,采用适用于无明显屈服点材料的Ramberg-Osgood模型对试验数据进行拟合,建立考虑应变时效影响的Q345钢本构关系模型。结果表明,本文所建立本构模型得到的应力-应变曲线与试验曲线较为一致,该本构模型能够较好的描述经应变时效影响的Q345钢材应力-应变关系。研究成果能够为应变时效对钢结构整体受力性能影响有限元分析,以及考虑应变时效影响的钢结构设计提供依据。
肖桂枝[4]（2010）在《高性能石油储罐用钢开发》文中研究指明随着国家战略石油储备基地建设的展开,对大型石油储罐用高强度钢板的需求日益增加。建造容积在10万m3以上的大型石油储罐对罐体材料提出了很高的综合性能要求：高强度、高韧性、高均匀性和高稳定性,同时具有良好的大线能量焊接性能。迄今为止,我国建造大型石油储罐用高强度钢板基本依赖进口,其价格昂贵且不能保证供货时间。针对国内石油储罐用高强度钢的生产现状,结合首钢公司“高附加值宽厚钢板产品开发”项目,进行了高性能石油储罐用钢开发。论文主要研究工作和结果如下：（1）从石油储罐用钢的使用性能特点出发,以国标GB19189-2003成分要求为基础,采用降C添加微量Nb、Ti,降低Mn、Mo含量并严格控制Pcm、S、P的成分优化设计路线,确定了高性能石油储罐用钢的化学成分。（2）利用MMS-300热力模拟试验机,进行高温淬火实验和连续冷却转变实验,确定了试验钢的临界转变温度、绘制了静态和动态CCT曲线,研究了石油储罐用钢的加热温度、热变形及冷却工艺参数对组织演变的影响规律。结果表明,加热温度在1150-1200℃之间奥氏体晶粒均匀细小,变形提高了试验钢的相变开始温度,当冷却速度为25～30℃/s时,可获得马氏体和贝氏体组织。（3）通过对调质热处理过程中石油储罐用钢组织性能变化规律及机理进行系统的研究,确定了其具有良好的组织形态与综合力学性能的淬火温度范围为910～950℃,回火温度范围为640～660℃。研究表明：随着淬火温度的升高,马氏体板条束长度方向明显变长,而宽度方向变化较小,强度呈明显上升趋势,延伸率和冲击功略有降低；随着回火温度的升高,强度呈先慢后快的下降趋势,冲击功和延伸率逐渐升高,马氏体板条内的位错重新排列形成亚晶粒,高于680℃回火时碳化物才开始发生聚集粗化。（4）进行了石油储罐用钢的控轧和轧后模拟在线直接淬火实验,研究了奥氏体未再结晶区总压下率、直接淬火温度、回火温度等对其组织性能的影响规律。结果表明,当未再结晶区总压下率为60%、直接淬火温度在850～910℃之间、回火温度在640～680℃范围内时,试验钢具有良好的综合力学性能。（5）通过对淬火态下直接淬火钢和再加热淬火钢的组织性能进行对比分析,结果表明,直接淬火钢因形变热处理效应而有细小且弥散的碳化物析出,导致其强度高于再加热淬火钢的强度,两者的延伸率相当,-20℃的冲击功均在180J以上。经相同回火处理后,冲击功和延伸率均显著提高,前者强度的下降幅度小于后者,表现出良好的回火稳定性。证实了采用在线直接淬火工艺是提高石油储罐用钢强韧性能的有效手段。（6）通过斜Y型坡口焊接裂纹试验、焊接热模拟试验及气电立焊焊接试验,深入系统的研究了石油储罐用钢的焊接性能,得出了线能量和峰值温度对焊接热影响区组织性能的影响规律。结果表明：开发的石油储罐用钢焊接冷裂纹倾向较小,在100kJ/cm的大热输入条件下,焊接接头的强度与母材相当,其各部位仍表现出良好的综合力学性能。（7）基于实验室的研究结果设计了石油储罐用钢板（SG610E）的成分,制定了相应的轧制及热处理工艺制度,成功试制了不同厚度规格SG610E钢板,其力学性能和使用性能达到或超过国家标准要求,并顺利通过了全国锅炉压力容器标准化技术委员会的技术评审。
张天会[5]（2012）在《新型低碳贝氏体钢焊接接头疲劳裂纹扩展可靠性研究》文中研究表明焊接接头中不可避免地会存在各种形式的焊接缺陷,使焊接接头成为整个焊接结构中最薄弱部位,易产生裂纹起裂、扩展甚至失稳断裂。焊接接头的疲劳断裂性能是焊接结构损伤容限分析、保证结构安全可靠运行,以及抗断裂设计的重要依据。新型低碳贝氏体钢是采用微合金化控轧控冷工艺生产的新一代焊接无裂纹低合金高强度结构钢,被称为当今“绿色钢材”。合金结构钢的发展方向越来越注重提高其使用的可靠性和经济性,即在满足结构强度要求的前提下提高安全性和寿命。因此,对新一代低碳贝氏体钢焊接接头疲劳裂纹扩展可靠性研究具有重要的理论意义和应用价值。本文对新型低碳贝氏体焊接接头进行了常规力学性能及其微观金相试验研究、焊接缺陷及其尺寸分布研究、疲劳裂纹扩展试验及其可靠性分析研究。本文的主要工作有：从常规力学性能和金相试验角度对新型低碳贝氏体钢焊接接头焊接工艺进行试验研究。采用不同的焊接方法和不同的焊接工艺参数对新型焊接无裂纹低碳贝氏体钢B610CF、ADB610和WDB620钢焊接接头进行焊接,对焊接接头进行常规力学性能和金相试验。对试验结果进行分析发现：采用合适的焊接工艺参数,焊接接头中不容易产生裂纹,焊接接头的抗裂性能优良,可以得到具有优良综合机械性能的焊接接头；焊接工艺参数对焊接接头抗拉强度、塑性以及对热影响区的组织和常规力学性能的影响不明显,但大的焊接工艺参数会使焊缝区的组织发生变化,冲击韧性明显降低。对新型低碳贝氏体钢焊接接头焊接缺陷及尺寸概率分布模型进行研究。通过对焊接缺陷在焊缝长度区间上产生的缺陷数符合泊松分布过程、焊接缺陷在一定的焊缝长度内缺陷产生的比率为常数的物理背景,推导建立了焊接缺陷尺寸的概率模型为指数分布。随机抽取ADB610钢焊接接头X射线检测出的焊接缺陷,进行概率分布拟合检验研究,发现：焊接缺陷尺寸以服从指数分布为最佳,从实验数据上验证了焊接缺陷尺寸较好地服从指数分布。通过排列图的绘制与分析,ADB610钢和WDB620钢焊接接头绝大多数焊接缺陷是气孔和夹渣,焊接接头中产生的裂纹缺陷很少。提出了基于两步七点递增多项式的成组计算方法（本文简称为成组法）用于疲劳裂纹扩展试验数据的计算,在多试样疲劳裂纹扩展试验过程中各个试样数据记录的裂纹长度不相同时,可以计算相同裂纹长度下各个试样的裂纹扩展速率和同组试样不同存活率下的裂纹扩展速率。针对ADB610钢焊接接头母材区、热影响区和焊缝区进行多试样疲劳裂纹扩展试验,并采用成组法计算三区域不同存活率下的裂纹扩展速率和基于Paris公式的裂纹扩展速率表达式,从可靠性角度研究焊接接头疲劳裂纹扩展性能。在常规力学性能和金相试验以及焊接缺陷研究基础上,选用CHE62CFLH焊条,采用手工电弧焊对ADB610钢进行焊接,在对焊接接头三区域取多试样进行了裂纹扩展试验的基础上,采用本文提出的成组法,计算各区域存活率为50%、90%、95%、99%和99.9%下的裂纹扩展速率,分别与应力强度因子范围△K拟合,得到不同存活率下Paris公式。对三区域考虑存活率条件下的裂纹扩展速率表达式Paris公式进行分析,发现：在相同存活率下,母材区参数C最大,焊缝区的C最小；而母材区参数m最小,焊缝区m最大。随着存活率的增大,母材区参数C呈递减、m呈递增趋势,热影响区和焊缝区参数C呈递增、m呈递减的趋势；而且母材区C递减速度最小,热影响区C递增速度最快；热影响区m递减速度最快,母材区m递增速度与焊缝区m递减的速度相差不大。对考虑存活率下三区域裂纹扩展速率及计算的相对差值进行分析,发现：三区域裂纹扩展速率分散性有明显差异,基本上母材区的最小,焊缝区的最大。在相同存活率下,裂纹扩展前期母材区裂纹扩展明显最快,焊缝区的明显最慢,母材区与热影响区的裂纹扩展差异明显比热影响区与焊缝区的差异大；在裂纹扩展中后期,三个区域的裂纹扩展快慢差异相对较小。随着存活率的增大,基本上母材区与热影响区、母材区与焊缝区裂纹扩展快慢相对差异逐渐递减,在裂纹扩展前期递减明显,裂纹扩展中后期递减相对前期不明显；热影响区与焊缝区裂纹扩展快慢相对差异变化不明显。采用统计假设检验方法对三区域对数裂纹扩展速率的数字特征进行分析,发现：三区域的对数裂纹扩展速率方差（即分散性）有显著性差异,基本上母材区的最小,焊缝区的最大。在裂纹扩展速率均值方面：基本上,在裂纹扩展中前期,母材区的显著大于热影响区和焊缝区的,裂纹扩展后期母材区与热影响区和焊缝区的相当,没有显著性差异；对于热影响区与焊缝区,裂纹扩展前期热影响区的显著大于焊缝区的,但裂纹扩展中期后两区域的相当。从金相组织角度对ADB610钢焊接接头母材区、热影响区和焊缝区裂纹扩展机理进行研究,发现：在裂纹扩展的中前期,晶界间的阻力提高疲劳裂纹扩展的抗力,因此在裂纹扩展中前期,晶粒细小的焊缝区和有网状组织的热影响区的裂纹扩展慢于晶粒粗大的母材区的,焊缝区的慢于热影响区；在裂纹扩展中后期,晶界间阻力的影响逐渐减小后,三个区域之间的裂纹扩展速率差异相比前期较小。而且相对于热影响区和焊缝区而言,母材区各部位的金相组织差异性较小。采用基于ΔK-da/dN一次七点递增多项式的方法（本文简称为单试样法）计算ADB610钢焊接接头考虑存活率的裂纹扩展速率及Paris公式,并采用直观分析和统计对比分析方法,与采用成组法得到的结果进行误差分析,发现相同区域之间采用单试样法计算的结果误差大,得到的焊接接头不同区域之间裂纹扩展快慢的规律也与采用成组法的不相一致。单试样法是在单独地、各个试样之间互不相关地计算出每个试样的Paris公式后,然后取一系列的△K带入每个试样的Paris公式中,计算每个试样在相同△K下的裂纹扩展速率后,再计算同组试样不同存活率下的裂纹扩展速率和Paris公式来研究裂纹扩展的可靠性问题。认为基于一次七点递增多项式的单试样法从物理意义上不符合根据裂纹扩展试验数据的分散性来分析材料固有的分散性问题。本文的主要创新点：（1）在计算方法方面提出了采用两步七点递增多项式的专用于疲劳裂纹扩展速率可靠性分析的成组方法,并指出应用一次七点递增多项式的单试样法在裂纹扩展可靠性分析中具有较大的计算误差。（2）在统计意义上发现了ADB610钢焊接接头三个区域（母材区、热影响区和焊缝区）疲劳裂纹扩展速率数字特征的差异性,并从焊接接头金相组织的机理上解释了这种统计现象。（3）在研究成果方面得到了ADB610钢焊接接头不同存活率下基于Paris公式的疲劳裂纹扩展速率表达式,并发现了ADB610钢焊接接头疲劳裂纹扩展速率Paris公式的两个参数（C和m）随存活率改变而变化的规律。（4）在数学模型方面从泊松过程出发进行了理论推导,建立了新型低碳贝氏体钢焊接接头焊接缺陷尺寸分布的概率模型,并进一步通过ADB610钢焊接接头x射线检测的缺陷尺寸数据的分布拟合,实验数据验证了这个数学模型的合理性。
段争涛[6]（2009）在《热变形及调质工艺对石油储罐用钢组织和力学性能的影响》文中指出战略石油储备建设,关系到国家经济安全。建造储存容积在10万m3以上的大型浮顶油罐所需的石油储罐用钢板应具有强度高、韧性好和焊接性能良好等特点。迄今为止,我国石油储罐所用的高强度钢板90%以上都依赖进口,其价格昂贵而又不能保证供货时间。为了国家和企业利益,国家发改委力主石油储罐用钢板的国产化,一方面满足国内市场需求,为国家石油战略储备提供保障；另一方面,完善国内宽厚板生产技术及其理论,提高企业技术水平。大型储罐在进行纵焊缝焊接过程中,当板厚为21mm时采用V型坡口气电立焊一次焊接成型时,线能量为90～100kJ/cm。因此开发大型储罐用大线能量焊接用钢的许多工艺技术尚待开发研究。本文结合东北大学-首秦金属材料有限公司4300mm宽厚板研发中心对石油储罐用钢板的研究开发,对实验钢的热变形及调质工艺进行研究。论文的主要工作如下：（1）采用热模拟实验,测定了实验钢的临界点温度；绘制了实验钢的静、动态CCT曲线,研究了冷却速度、形变对奥氏体连续冷却转变的影响。结果表明,随着冷速的增加,实验钢的相变开始温度逐渐降低；变形提高了实验钢的相变开始温度。（2）研究未再结晶区总压下量对实验钢组织和力学性能的影响。结果表明未再结晶区总压下量在60%左右时,实验钢具有最佳的综合力学性能。（3）研究热轧后离线调质处理和在线淬火+离线回火热处理对实验钢组织和力学性能的影响。结果显示,实验钢离线950℃+40min淬火、650℃+50min回火与在线835℃淬火、离线650℃+50min回火两种工艺,力学性能相差不大,且均能满足国标要求。（4）研究了不同的线淬火温度对实验钢组织和力学性能性能的影响,结果表明,淬火温度在910℃、880℃、850℃时,实验钢的各种力学性能基本保持不变,实验钢最合适的淬火温度区间为850℃-910℃。（5）对SG610D钢板进行工业试制,研究钢板轧态及调质态的组织和力学性能。并与日本同类钢板的力学性能进行对比。结果表明,试制钢板调质后力学性能与轧态相比有很大提高；对比实验显示,试制调质钢的力学性能基本达到日本同类产品水平,可用于国内建造大型石油储罐。
二、钢的应变时效敏感性的试验方法小结——拉力-冲击法和硬度法的比较（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、钢的应变时效敏感性的试验方法小结——拉力-冲击法和硬度法的比较（论文提纲范文）
（2）基于临界区加速冷却法的大变形管线钢组织—性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题背景 |
| 1.2 课题研究目的和意义 |
| 1.3 油气输送管道的发展简况 |
| 1.4 管线钢的发展动态及研究现状 |
| 1.5 大变形管线钢的发展动态及其研究现状 |
| 1.5.1 大变形管线钢的发展状况 |
| 1.5.2 大变形管线钢的国内外研究现状 |
| 1.6 研究内容 |
| 第二章 实验材料与实验方法 |
| 2.1 实验材料 |
| 2.2 热模拟实验 |
| 2.2.1 Gleeble-2500型热模拟试验机简单介绍 |
| 2.2.2 热模拟试样类型 |
| 2.3 力学性能实验 |
| 2.3.1 拉伸性能实验 |
| 2.3.2 冲击韧性实验 |
| 2.3.3 硬度实验 |
| 2.4 显微组织分析实验 |
| 第三章 试验钢连续冷却转变曲线的建立 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验原理 |
| 3.3 实验方法 |
| 3.3.1 热模拟试验 |
| 3.3.2 临界点的确定 |
| 3.3.3 金相分析及硬度实验 |
| 3.3.4 CCT曲线的建立 |
| 3.4 实验结果及分析 |
| 3.4.1 X100的CCT曲线 |
| 3.4.2 X80的CCT曲线 |
| 3.4.3 X70的CCT曲线 |
| 3.5 小结 |
| 第四章 管线钢临界区加速冷却的组织和性能 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验材料与试验方法 |
| 4.2.1 实验材料 |
| 4.2.2 获取双相组织的临界区加速冷却法 |
| 4.2.3 性能测试及组织分析 |
| 4.3 实验结果及分析 |
| 4.3.1 强塑性实验 |
| 4.3.2 冲击韧性实验 |
| 4.3.3 综合力学性能比较 |
| 4.4 分析讨论 |
| 4.4.1 形变强化指数(n)与各力学性能间关系的分析 |
| 4.4.2 组织结构对性能的影响 |
| 4.4.3 组织含量对性能的影响 |
| 4.5 小结 |
| 第五章 焊接热过程对双相管线钢组织-性能的影响 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 实验材料与试验方法 |
| 5.2.1 实验材料 |
| 5.2.2 焊接热模拟试验 |
| 5.2.3 性能测试及组织分析 |
| 5.3 实验结果及分析 |
| 5.3.1 强塑性实验 |
| 5.3.2 冲击韧性实验 |
| 5.3.3 综合力学性能分析 |
| 5.4 组织结构对性能的影响 |
| 5.5 小结 |
| 第六章 双相管线钢的预应变 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 实验材料与试验方法 |
| 6.2.1 实验材料 |
| 6.2.2 临界区加速冷却处理与预应变 |
| 6.2.3 性能测试及组织分析 |
| 6.3 预应变对X80性能的影响 |
| 6.3.1 强塑性实验 |
| 6.3.2 冲击韧性实验 |
| 6.4 应变对X80组织结构的影响 |
| 6.5 小结 |
| 第七章 双相管线钢的应变时效 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 实验材料与试验方法 |
| 7.2.1 实验材料 |
| 7.2.2 临界区加速冷却处理与应变时效 |
| 7.2.3 性能测试及组织分析 |
| 7.3 应变时效对X80性能的影响 |
| 7.3.1 强塑性实验 |
| 7.3.2 冲击韧性实验 |
| 7.4 应变时效对X80组织性能的影响 |
| 7.5 应变时效敏感系数分析 |
| 7.6 小结 |
| 第八章 结论 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录 |
| 攻读硕士学位期间发表的论文 |
| 详细摘要 |
（3）应变时效对Q345钢及对接焊缝力学性能的影响研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 选题背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 应变时效概述 |
| 1.3 应变时效影响因素研究进展 |
| 1.3.1 钢材中化学成分对应变时效的影响 |
| 1.3.2 塑性变形对应变时效的影响 |
| 1.3.3 时效及温度对应变时效的影响 |
| 1.3.4 钢材的交货状态对应变时效的影响 |
| 1.4 应变时效引起钢材力学性能变化研究综述 |
| 1.4.1 静态应变时效对钢材力学性能的影响 |
| 1.4.2 动态应变时效对钢材力学性能的影响 |
| 1.5 本文研究内容 |
| 第2章 应变时效对q345钢单调拉伸力学性能的影响 |
| 2.1 试验目的 |
| 2.2 试验设计 |
| 2.2.1 试件设计 |
| 2.2.2 材性试验 |
| 2.2.3 试验加载 |
| 2.3 试验结果 |
| 2.3.1 应变时效对标准单调拉伸试件力学性能的影响 |
| (1)时效对标准单调拉伸试件力学性能的影响 |
| (2)预应变对标准单调拉伸试件力学性能的影响 |
| (3)应变时效对标准单调拉伸试件力学性能的影响 |
| 2.3.2 应变时效对标准对接焊缝试件力学性能的影响 |
| (1)预应变对对接焊缝试件力学性能影响 |
| (2)时效对对接焊缝试件力学性能的影响 |
| (3)应变时效对对接焊缝试件力学性能的影响 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 应变时效对q345钢拉压循环力学性能的影响 |
| 3.1 试验目的 |
| 3.2 试验设计 |
| 3.2.1 试件设计 |
| 3.2.2 材性试验 |
| 3.2.3 试验加载 |
| 3.3 试验结果 |
| 3.3.1 应变时效对标准拉压循环试件力学性能的影响 |
| (1)时效对标准拉压循环试件力学性能的影响 |
| (2)预应变对标准拉压循环试件力学性能的影响 |
| (3)应变时效对标准拉压循环试件力学性能的影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 应变时效影响下的q345钢本构模型分析 |
| 4.1 ramberg-osgood模型方程 |
| 4.1.1 原始ramberg-osgood模型方程 |
| 4.1.2 ramberg-osgood模型方程的推导方程 |
| 4.2 Ramberg-Osgood模型拟合曲线 |
| 4.2.1 标准单调拉伸试件的ramberg-osgood模型拟合曲线 |
| 4.2.2 标准对接焊缝试件的ramberg-osgood模型拟合曲线 |
| 4.3 本章小结 |
| 第5章 结论和展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间论文发表及科研情况 |
| 致谢 |
（4）高性能石油储罐用钢开发（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 石油储罐罐体材料及性能要求 |
| 1.3 国内外开发情况 |
| 1.3.1 国外开发情况 |
| 1.3.2 国内开发情况 |
| 1.4 我国在石油储罐用钢开发方面存在的问题 |
| 1.4.1 成分设计及性能 |
| 1.4.2 工艺技术开发 |
| 1.4.3 配套工艺的开发 |
| 1.4.4 生产能力 |
| 1.5 本文研究目标、意义及内容 |
| 1.5.1 研究的目标和意义 |
| 1.5.2 研究内容 |
| 2 石油储罐用钢成分设计和工艺路线 |
| 2.1 成分设计思路 |
| 2.2 石油储罐用高强度钢板的国家标准 |
| 2.3 成分设计趋势和使用性能特点 |
| 2.3.1 成分设计发展趋势 |
| 2.3.2 使用性能特点 |
| 2.4 合金元素的选择 |
| 2.5 成分优化设计 |
| 2.6 开发工艺路线 |
| 2.7 本章小结 |
| 3 石油储罐用钢调质处理工艺研究 |
| 3.1 试验材料与设备 |
| 3.2 试验方案 |
| 3.2.1 高温淬火热模拟试验 |
| 3.2.2 连续冷却过程组织演变研究 |
| 3.2.3 热处理试验工艺参数制定 |
| 3.3 试验结果与分析 |
| 3.3.1 加热温度对奥氏体晶粒的影响 |
| 3.3.2 奥氏体连续冷却转变曲线 |
| 3.3.3 奥氏体连续冷却转变组织 |
| 3.3.4 淬火工艺对石油储罐用钢组织结构与性能的影响 |
| 3.3.5 回火工艺对石油储罐用钢组织结构与性能的影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 模拟在线直接淬火工艺研究 |
| 4.1 直接淬火工艺的简介 |
| 4.2 直接淬火工艺的发展及现状 |
| 4.3 试验材料与设备 |
| 4.4 试验方案 |
| 4.4.1 变形奥氏体连续冷却转变研究 |
| 4.4.2 热变形工艺研究 |
| 4.4.3 模拟在线直接淬火工艺研究 |
| 4.5 试验结果与分析 |
| 4.5.1 变形奥氏体连续冷却转变曲线及显微组织 |
| 4.5.2 变形对奥氏体连续冷却转变的影响 |
| 4.5.3 未再结晶区形变量对直接淬火试验钢性能和组织的影响 |
| 4.5.4 直接淬火温度对试验钢性能和组织的影响 |
| 4.5.5 不同淬火工艺对试验钢组织性能的影响 |
| 4.5.6 回火温度对直接淬火试验钢性能和组织的影响 |
| 4.6 本章小结 |
| 5 石油储罐用钢焊接性研究 |
| 5.1 试验材料与设备 |
| 5.1.1 试验材料 |
| 5.1.2 试验设备 |
| 5.2 试验方案 |
| 5.2.1 焊接热模拟试验 |
| 5.2.2 气电立焊焊接试验 |
| 5.2.3 焊接裂纹敏感性试验 |
| 5.3 试验结果与分析 |
| 5.3.1 焊接热模拟试样的热影响区组织与性能 |
| 5.3.2 气电立焊焊接接头组织与性能 |
| 5.3.3 焊接接头冷裂纹敏感性试验结果 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 石油储罐用钢工业试制及性能分析 |
| 6.1 化学成分确定及技术要求 |
| 6.2 SG610E钢板生产工艺流程 |
| 6.3 试制工艺制度 |
| 6.3.1 冶炼与连铸 |
| 6.3.2 轧制工艺参数 |
| 6.3.3 热处理工艺参数 |
| 6.4 SG610E钢板工业试制结果与分析 |
| 6.4.1 热轧钢板的力学性能 |
| 6.4.2 热轧钢板的微观组织 |
| 6.4.3 淬火钢板的组织性能分析 |
| 6.4.4 系列回火温度试验结果分析 |
| 6.4.5 力学性能及均匀性分析 |
| 6.4.6 系列温度冲击实验分析 |
| 6.4.7 应变时效敏感性试验 |
| 6.4.8 SG610E钢板气电立焊焊接接头力学性能实验 |
| 6.4.9 焊接裂纹敏感性试验 |
| 6.4.10 焊接热影响区最高硬度测定结果 |
| 6.4.11 模拟焊后消除应力(SR)热处理试验 |
| 6.5 讨论 |
| 6.6 SG610E试制钢板的技术评审 |
| 6.7 本章小结 |
| 7 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间完成的论文及专利 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
（5）新型低碳贝氏体钢焊接接头疲劳裂纹扩展可靠性研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 主要符号清单 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题研究背景 |
| 1.2 国内外研究现状及存在的问题 |
| 1.2.1 国内外研究现状 |
| 1.2.2 存在的主要问题 |
| 1.3 课题研究主要内容及意义 |
| 1.3.1 研究的主要内容 |
| 1.3.2 课题研究的意义 |
| 1.4 论文的整体结构 |
| 第二章 新型低碳贝氏体钢焊接接头焊接工艺试验研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 焊接工艺试验方案 |
| 2.3 B610CF钢焊接接头焊接工艺试验研究 |
| 2.3.1 试验材料及试板焊接 |
| 2.3.2 常规力学性能和金相试验 |
| 2.3.3 试验结果分析 |
| 2.4 ADB610钢焊接接头焊接工艺试验研究 |
| 2.4.1 试验材料及试板焊接 |
| 2.4.2 常规力学性能试验和金相试验 |
| 2.4.3 试验结果分析 |
| 2.5 WDB620钢焊接接头焊接工艺试验研究 |
| 2.5.1 试验材料及试板焊接 |
| 2.5.2 常规力学性能试验和金相试验 |
| 2.5.3 试验结果分析 |
| 2.6 小结 |
| 第三章 焊接接头焊接缺陷及分布模型研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 焊接缺陷尺寸分布模型的建立 |
| 3.2.1 根据泊松过程建立焊接缺陷尺寸分布模型 |
| 3.2.2 根据故障率研究焊接缺陷尺寸分布模型 |
| 3.3 从统计角度研究焊接缺陷尺寸分布模型 |
| 3.3.1 焊接工艺参数 |
| 3.3.2 X射线检测焊接缺陷及数据 |
| 3.3.3 焊接缺陷尺寸分布拟合研究 |
| 3.4 新型低碳贝氏体钢焊接接头焊接缺陷的研究 |
| 3.4.1 ADB610钢焊接接头焊接缺陷的分析研究 |
| 3.4.2 WDB620钢焊接接头焊接缺陷的分析研究 |
| 3.6 小结 |
| 第四章 ADB610钢焊接接头疲劳裂纹扩展试验 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 疲劳裂纹扩展实验方案 |
| 4.3 试样准备及试验方法 |
| 4.3.1 试验材料及试板焊接 |
| 4.3.2 无损检测 |
| 4.3.3 试样准备 |
| 4.3.4 试验设备及试验方法 |
| 4.4 焊接接头三区域的裂纹扩展试验数据 |
| 4.5 小结 |
| 第五章 基于成组法的ADB610钢焊接接头裂纹扩展可靠性分析 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 基于两步七点拟合的成组法研究 |
| 5.2.1 基于两步七点拟合成组法计算裂纹扩展速率的基本思路 |
| 5.2.2 基于两步七点拟合成组法的裂纹扩展可靠性分析的基本思路 |
| 5.3 基于成组法ADB610钢焊接接头裂纹扩展速率计算 |
| 5.3.1 母材区裂纹扩展速率的计算 |
| 5.3.2 热影响区裂纹扩展速率的计算 |
| 5.3.3 焊缝区裂纹扩展速率的计算 |
| 5.4 不同存活率的ADB610钢焊接接头裂纹扩展速率及Paris公式研究 |
| 5.4.1 不同存活率条件下焊接接头裂纹扩展速率及Paris公式计算 |
| 5.4.2 不同存活率条件下焊接接头Paris公式中参数变化规律分析 |
| 5.5 ADB610钢焊接接头三区域裂纹扩展速率变化分析研究 |
| 5.5.1 ADB610钢焊接接头三区域裂纹扩展速率变化的直观分析 |
| 5.5.2 ADB610钢焊接接头三区域裂纹扩展速率数字特征的统计分析 |
| 5.5.3 ADB610钢焊接接头三区域裂纹扩展速率变化的机理分析研究 |
| 5.6 小结 |
| 第六章 基于单试样法的ADB610钢焊接接头裂纹扩展可靠性估算分析研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 基于一次七点拟合的单试样法及其计算分析 |
| 6.2.1 基于一次七点拟合单试样法的基本思路 |
| 6.2.2 基于单试样法焊接接头各试样裂纹扩展速率Paris公式计算 |
| 6.2.3 单试样法不同存活率焊接接头裂纹扩展速率及Paris公式计算 |
| 6.2.4 基于单试样法的焊接接头不同区域裂纹扩展速率对比分析研究 |
| 6.3 基于单试样法考虑存活率裂纹扩展速率及Paris公式误差研究 |
| 6.3.1 相同存活率焊接接头相同区域裂纹扩展速率误差分析 |
| 6.3.2 相同区域裂纹扩展速率数字特征统计检验差异分析 |
| 6.3.3 相同存活率焊接接头不同区域裂纹扩展速率误差分析 |
| 6.3.4 考虑存活率焊接接头Paris公式差异分析 |
| 6.4 两种方法计算的裂纹扩展速率分析结果讨论 |
| 6.5 小结 |
| 第七章 结束语 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 主要创新点 |
| 7.3 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录A 攻读博士学位期间所发表的学术论文 |
| 附表B ADB610钢焊接接头da/dN-△K及lg(da/dN)-lg(△K)关系图 |
（6）热变形及调质工艺对石油储罐用钢组织和力学性能的影响（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题的研究背景 |
| 1.2 石油储罐用钢板国内外开发现状 |
| 1.2.1 国外开发现状 |
| 1.2.2 国内开发现状 |
| 1.3 控制轧制和控制冷却理论 |
| 1.3.1 控制轧制 |
| 1.3.2 控制冷却 |
| 1.4 微合金元素在控轧控冷却中的作用 |
| 1.4.1 铌在控轧控冷中的作用 |
| 1.4.2 钒在控轧控冷中的作用 |
| 1.4.3 钛在控轧控冷中的作用 |
| 1.4.4 钼在控轧控冷中的作用 |
| 1.5 石油储罐用钢板及其特点 |
| 1.5.1 成分特点 |
| 1.5.2 性能和组织特征 |
| 1.5.3 工艺特征 |
| 1.6 本文研究的主要内容和方向 |
| 第2章 石油储罐用钢连续冷却转变行为研究 |
| 2.1 实验原理 |
| 2.2 实验材料及方案 |
| 2.2.1 临界点温度的测定 |
| 2.2.2 静态CCT曲线的测定 |
| 2.2.3 动态CCT曲线的测定 |
| 2.3 实验结果与分析 |
| 2.3.1 实验钢的临界点温度 |
| 2.3.2 静态CCT曲线及显微组织 |
| 2.3.3 动态CCT曲线及显微组织 |
| 2.4 讨论 |
| 2.4.1 冷却速度对奥氏体连续冷却转变的影响 |
| 2.4.2 不同温度对奥氏体连续冷却转变的影响 |
| 2.4.3 变形对奥氏体连续冷却转变的影响 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 实验室热变形工艺研究 |
| 3.1 实验方法 |
| 3.1.1 实验材料与方法 |
| 3.1.2 取样与测试方法 |
| 3.2 未再结晶区总压下量对控轧控冷钢板力学性能和组织的影响 |
| 3.2.1 实验方案 |
| 3.2.2 实验结果与分析 |
| 3.3 再加热淬火与在线淬火对钢板力学性能和组织的影响 |
| 3.3.1 实验方案 |
| 3.3.2 实验结果与分析 |
| 3.4 不同在线淬火温度对钢板力学性能和组织的影响 |
| 3.4.1 实验方案 |
| 3.4.2 实验结果与分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 石油储罐用钢板的工业实验 |
| 4.1 工业实验条件 |
| 4.1.1 工业实验钢化学成分、坯料规格和成品规格 |
| 4.1.2 实验钢的生产工艺流程 |
| 4.2 实验钢试制的工艺参数 |
| 4.2.1 加热炉加热制度 |
| 4.2.2 21mm厚度规格的压下规程 |
| 4.2.3 试制温度控制记录 |
| 4.2.4 试制钢板的热处理工艺 |
| 4.3 实验结果与分析 |
| 4.3.1 试制钢板轧态的力学性能和组织 |
| 4.3.2 试制钢板调质处理后的力学性能和组织 |
| 4.4 SG610D调质钢板与日本SPV490Q钢板力学性能比较 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
四、钢的应变时效敏感性的试验方法小结——拉力-冲击法和硬度法的比较（论文参考文献）
- [1]钢的应变时效敏感性的试验方法小结——拉力-冲击法和硬度法的比较[J]. 姜礼藩,赵清泉. 理化检验通讯, 1967(05)
- [2]基于临界区加速冷却法的大变形管线钢组织—性能研究[D]. 杨艳. 西安石油大学, 2010(11)
- [3]应变时效对Q345钢及对接焊缝力学性能的影响研究[D]. 姜志鹏. 青岛理工大学, 2018(05)
- [4]高性能石油储罐用钢开发[D]. 肖桂枝. 东北大学, 2010(03)
- [5]新型低碳贝氏体钢焊接接头疲劳裂纹扩展可靠性研究[D]. 张天会. 昆明理工大学, 2012(10)
- [6]热变形及调质工艺对石油储罐用钢组织和力学性能的影响[D]. 段争涛. 东北大学, 2009(06)